共查询到10条相似文献,搜索用时 15 毫秒
1.
针对食品工程设备中存在较多的外压容器,进行临界压力理论计算分析;同时利用ANSYS Workbench方法进行数值分析,研究长、短圆筒的临界压力和失稳模态。通过分析得到外压容器的失稳波形,其失稳波数与理论分析的失稳波数完全吻合;与短圆筒在其临界压力下失稳后的变形相比较,长圆筒在其临界压力下失稳后的变形更加明显;同临界压力理论解相比较,数值解通常为理论解的1.28~1.62倍,且多数趋近于1.4倍。可为食品工程设备中外压容器结构的合理设计提供参考依据。 相似文献
2.
我厂所引进的日本ED-21型全自动罐蒸机是由木村铁工所生产的,是在ED-15型罐蒸机的基础上改进的新产品。 ED-21型罐蒸机于八一年四月份安装完毕。经试车后投产使用,运转情况良好,产品质量有显著提高。 本机是全自动操作,卷取装置是四位转塔型,生产能力为800米/小时。 一、主要结构与技术特征 (一)蒸罐: 1.罐体:双层结构,内筒直径为1060毫米,罐体长为2400毫米。蒸汽压力:内筒最大2.5公斤/厘米、保温外套最大7公斤/厘米。罐盖用空压装置自动地启闭。 2.真空泵:纳氏系(排气口直径为70毫米)一套。抽气量:最大4.5米3/分。真空度:-700毫米水银柱… 相似文献
3.
4.
目前螺旋式蒸梗机由于进、出料口均敞开,加之简体为单层,所以存在以下缺点:1.进、出料口散失蒸汽量、热量比较多,造成能源的大量浪费;2.单层的简体保温能力差,损失比较严重,同时筒内的温度最高也只能在80℃左右,烟梗水分在26~28%,容易造成烟梗“内干外湿”现象,从而使烟梗变得脆而无韧性,经过压梗机后纤维组织遭到破坏,梗丝造碎率增高;3.严重污染车间环境,工作条件差。鉴于以上情况,提出几点改进建议:1.进、出料口均用φ450mm 的不锈钢翻板门装置,以避免热蒸汽的散失,为避免物料在 相似文献
5.
6.
介绍了在保证安全使用的前提下,如何合理确定公称宽度≤2200mm的Ф570mm不锈钢焊接式烘筒筒体的最小厚度。解决了多年来因筒体实际厚度与GB150《钢制压力容器》的规定不一致,而不得不增加原材料毛坯厚度,而导致浪费钢材、能耗的不舍理现象,同时也消除了对GB150标准中关于筒体最小厚度规定的误解。为相关部门、企业合理、安全生产、使用、管理这部分规格的不锈钢焊接式烘筒提供了依据。 相似文献
7.
美国麻州劳伦斯城的一家罐头工厂1981年4月研制成功一种无隔板蒸馏杀菌罐及其一整套的处理装置。本装置适于单一品种、多规格、大批量的罐头处理。蒸馏罐体是垂直放置、压力杀菌法。罐体顶部和底部均设有开口,可装人或卸出被处理的罐头产品;通入或排除水、蒸汽及混压空气。蒸馏罐体安装在盛满水的钢制池子 相似文献
8.
本文主要针对清酒罐CO2平衡系统的使用进行交流与探讨。1 CO2使用分析CO2在啤酒生产过程中用途很广,主要用于酒液容器备压、脱氧水制备等。啤酒中CO2含量和罐压、温度的关系为:CO2(%,m/m)=0.298+4p-0.008t,其中:p—罐压(表压MPa);t—啤酒温度(℃)当罐体压力达到0.05MPa、酒液温度为-1℃时,酒液中的CO2含量达到0.50%(m/m),因此发 相似文献
9.
GB 150《钢制压力容器》规定了夹套容器液压试验的压力,并规定在确定了试验压力后,必须校核内筒在该试验外压力作用下的稳定性。由于GB 150未提出校核方法以及判别标准,使设计者与校审者感到无所适从。化工部第三设计院编制的TCED S8-90《压力容器强度计算书统一格式》中表4、表10、表11、表12、表16等虽规定了稳定性校核的方法,但试验外压力的许用值[P]T等于许用外压力[P],还不够明确,有一些问题需要讨论。现请看以下各例。例1(见图1)已知夹套容器内筒内径D_i=1000 mm,计算长度L=500 mm,内筒内工作压力为-0.1MPa,夹套内工作压力为0.12MPa,工作温度100℃,计算内筒壁厚。 相似文献