动态再结晶动力学模型的研究

本文提出了依据热变形σ－ε信息确定动态再结晶分数的方法，建立了ε０．５同变形工艺参数间的关系模型，构造了一种新的动力学表象模型。本文还提出了求解模型待定参数的数值方法。作为应用，考察了Ｓｔ４１钢热压缩条件下动态再结晶动力学行为。结果表明，动力学方程中的α值及ε０．５指数同关于Ｃ－Ｍｎ钢报道值一致。     

动态再结晶细化模型

本文推导了稳定动态再结晶过程中，奥氏体晶粒直径同流变应力的关系模型σ／μ＝Ｃ（Ｄ／ｂ）￣（－ｎ）Ｄ，并建立了ｎ_Ｄ理论模型及表象模型。结果表明，ｎ_Ｄ的预测值同实验事实取得了广泛的一致：０．５＜ｎ_Ｄ＜１。证明了Ｄ－σ理论模型同广义Ｈａｌｌ－Ｐｅｔｃｈ公式的一致性。提出了细化动态再结晶晶尺寸的途径。     

动态再结晶动力学模型的研究

本文提出了依据热变形σ－ε信息确定动态再结晶分数的方法，建立了ε_（０．５）同变形工艺参数间的关系模型，构造了一种新的动力学表象模型。本文还提出了求解模型待定参数的数值方法。作为应用，考察了Ｓｔ４１钢热压缩条件下动态再结晶动力学行为。结果表明、动力学方程中的α值及ε_（０．５）指教同关于Ｃ－Ｍｎ钢报道值一致。     

动态再结晶晶粒尺寸同Zener—Holloman参数间的理论模型

本文推导了稳定动态再结晶晶粒尺寸同形变Ｚ参数间的理论模型，证实了Ｓｅｌｌａｒｓ等人的经验公式Ｄ＝ＣＺ＾－ｎＤ。研究表明，Ｃ参数为几乎不受温度影响的常数。建立了ｎＤ的预测模型，ｎＤ理论值同实验值相一致。     

09CuPTiRE钢动态再结晶的热模拟实验与有限元模拟

以热模拟实验为基础，建立09CuPriRE钢的动态再结晶模型．应用有限元软件DEFORM模拟热压缩变形并提取模拟信息，编程实现动态再结晶体积百分数分布的可视化．模拟结果表明，增大变形量、提高变形温度以及减小变形速率，都能促进动态再结晶发生，其中变形量及变形温度影响显著．这与实验曲线反映的特征相符，从而证明了模型及模拟的有效性．     

316LN热变形行为及动态再结晶晶粒的演变规律

采用热压缩试验研究了316LN不锈钢在温度1250℃-900℃,应变速率0．005s^-1～0．5s^-1,变形程度50％条件下的变形行为和组织演变;分析了变形参数对应力-应变曲线的影响规律,计算获得了该钢热变形应力指数和激活能;并通过动态再结晶晶粒演变规律的研究,建立了该钢热变形动态再结晶图,以及动态再结晶晶粒演变规律模型。研究结果可为316LN不锈钢锻造过程晶粒细匀化的控制提供科学的依据。     

PCrNi3MoVA钢动态再结晶临界条件试验研究

本文利用Formastor-Press型热模拟试验机,研究了PCrNi_3MoVA钢热变形过程中主要工艺参数对该钢动态再结晶过程中力学行为的影响。建立了试验用钢的动态再结晶临界条件回归方程。求得了发生动态再结晶时的形变热激活能为259kJ/mol,应力指数为4.46。研究了温度补偿应变速率系数Z对热变形流变特性的影响及对流变应力的影响规律,得到了峰值应力σ,与Z之间的关系式。     

摩擦焊接过程中的初始动态再结晶

对摩擦焊接过程中焊合区金属发生动态再结晶的过程与条件进行了实验分析。分析表明，焊合区金属动态再结晶与前峰值扭矩在时间上相互对应，初始动态再结晶是形成前峰值扭矩的根本原因。在此基础上，导出了GH2132合金摩擦焊接过程中焊合区金属开始发生动态再结晶时对应的热变形参数之间的关系。     

W9Mo3Cr4V钢高温形变组织及动态再结晶方式

W9Mo3Cr4V钢为高速钢,高温形变时,基体中存在大量的残余碳化物,特别是形变过程中析出的大量细小、弥散分布的碳化物导致该钢形变组织及动态再结晶方式远较低碳低合金钢复杂。     

Al-1Mn-1Mg合金热变形过程中的动态软化行为研究

研究了Al-1Mn-1Mg合金不同变形下的流变应力曲线和微观结构特征,探讨了该铝材在热变形过程中的动态软化行为。结果表明,应变速率为0.1 s-1时,若变形温度较低,则发生了动态回复;若变形温度高于723 K,产生明显的动态再结晶;变形温度为673 K时,在低应变速率条件下,产生动态再结晶,应变速率高于0.1 s-1,软化过程具有动态回复和动态再结晶的混合特征。当应变速率高于5.0 s-1时,产生几何动态再结晶。     

Q345B钢动态再结晶动力学模型研究

在Gleeble1500热模拟机上进行Q345B钢单道次压缩变形实验,得到其真应力-真应变曲线,结合加工硬化率曲线,确定了Q345B钢动态再结晶临界应变εc、峰值应变εP和稳态应变εs。根据实验结果得到Zener-Hollomon方程和动态再结晶状态图,利用Johnson-Mehl-Avrami（JMA）方程法得到再结晶体积分数实际值,采用3种不同的再结晶体积分数预报模型对实验数据进行回归,并对再结晶体积分数实测值和预报值进行对比。结果表明,Epsilon-S／Epsilon-C模型精度最高,Epsilon-S模型精度次之,Epsilon-P模型精度最差。     

Al-Mg-Si合金热压缩变形的流变应力方程

为了给制定和优化热加工工艺参数提供理论依据,采用Gleeble-1500热模拟机研究了含锆Al-Mg-Si合金在变形温度为653~803 K、变形速率为0.01~10s^-1条件下的热压缩变形的流变应力行为,并通过回归法建立材料变形的流变应力数学模型.结果表明：该合金为正应变速率敏感材料,真应力-真应变曲线存在明显的稳态流变特征;流变应力随着变形速率的增加以及变形温度的降低而增加;在较低变形温度条件下,真应力〖CDF*3〗真应变曲线为动态回复曲线;在较高变形温度条件下真应力-真应变曲线为动态再结晶曲线.该合金流变应力σ可用包含Arrhenius项的Zener Hollomon参数的函数来描述,式中A、α和n的值分别为1.89×10¹⁰s^-1、0.024MPa^-1和7.46,热变形激活能Q为166.85kJ/mol.     

动态再结晶晶粒尺寸同Zener─Holloman参数间的理论模型

本文推导了稳定动态再结晶晶粒尺寸同形变Ｚ参数间的理论模型，证实了Ｓｅｌｌａｒｓ等人的经验公式Ｄ＝ＣＺ￣（－ｎ＿Ｄ）。研究表明，Ｃ参数为几乎不受温度影响的常数。建立了ｎ＿Ｄ的预测模型，ｎ＿Ｄ理论值同实验值相一致。     

C-Mn钢单道次压缩动态再结晶实验研究与数值模拟

为分析C-Mn钢的动态再结晶行为,对单道次压缩过程进行了热模拟实验和数值模拟。研究表明,热模拟与数值模拟结果基本吻合;按照晶粒尺寸的不同,可将压缩试样分为4个区,试样分区的形状、大小与压缩变形量有关。     

C─Mn钢热变形流变曲线的计算机模拟

本文建立了一种新的Ｃ－Ｍｎ钢奥氏体动态回复、动态再结晶热变形流变曲线模型，考察了动态再结晶特征应力、应变，例如σ＿ｓ、σ＿ｐ及ε＿ｃ同热变形工艺参数间的关系模型。依据Ｅｎｇｌｅ－Ｂｒｅｗｅｒ理论，提出了预测Ｚ参数激活能的表象公式，创立了一种运用最优化技术求解流变应力模型中应力指数、形变激活能等待定参数的新方法。     

AISI1215钢动态再结晶临界应力应变的确定方法

基于热模拟压缩实验,研究AISI1215钢动态力学行为,选取700℃,0.1 s-1和750℃,0.1 s-12种形变条件下的实验应力应变数据曲线作为研究对象。采用3种方法,即差分实验应力应变曲线法,Jonas三次多项式拟合法,Cingara-Mc Queen方程拟合本构模型法,获得硬化速率与应力曲线(θ~σ),进一步得到动态再结晶临界应变(分别用εc1,εc2,εc3表示),分析采用这3种算法计算得到的动态再结晶临界应变差异。结果表明εc1≈εc3εc2,εc1敏感于原始实验数据,εc2受参数影响大,εc3算法稳定。金相检测结果显示,实际动态再结晶临界应变值与εc1和εc3接近,表明第一种和第三种方法计算所得的再结晶临界条件更为准确。     

平面塑性变形的剪切变形线

基于平面塑性变形的特点，提出了平面剪切变形线的概念，从而为塑性理论平面问题补充了一个新概念。剪切变形线作为平面塑性变形的一个基本物理特征，使得平面应变问题和平面应力问题的特征理论有了统一的物理解释。     

37Mn5钢高温变形抗力模型及动态再结晶动力学模型研究

通过Gleeble热模拟试验获得不同变形条件下37Mn5钢的应力应变试验数据,采用不同模型对试验数据进行回归,找到适合37Mn5钢高温变形时的变形抗力模型。同时,通过计算得到了该钢的动态再结晶动力学方程和动态再结晶体积分数表达式。将以上模型的计算值与实测值进行比较,结果表明,计算值与实测值非常接近。