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利用核磁共振波谱仪、凝胶渗透色谱仪、X射线衍射仪、差示扫描量热仪、偏光显微镜及动态流变仪等研究了埋地排水管材专用聚丙烯(PP)树脂与给水管材专用PP树脂的结构与性能.结果表明:与给水管材专用 PP树脂相比,埋地排水管材专用PP树脂具有更高的相对分子质量、适宜的相对分子质量分布、合理的乙烯含量及不同的分子链序列结构.埋地排水管材专用PP树脂的弯曲模量大于1 600 MPa,简支梁缺口冲击强度大于80 kJ/m2,负荷变形温度大于100℃,具有优异的刚韧平衡性能和较高的熔体强度. 相似文献
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在Innovene工艺聚丙烯(PP)装置上成功开发了汽车保险杠专用PP树脂K9015,产品主要性能指标达到要求:熔体流动速率为17.9 g/10 min,弯曲模量为660 MPa,拉伸屈服强度为17.7 MPa,悬臂梁缺口冲击强度(-20℃)为660 MPa,热变形温度(0.45 MPa)为92℃。 相似文献
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《河南化工》2016,(3)
采用阻燃剂十溴二苯乙烷(DBDPE)和三氧化二锑(Sb_2O_3)、氢氧化铝(Al(OH)_3)、硅酮粉等协效阻燃剂以及抗滴落剂等环保阻燃体系熔融共混制备阻燃ABS复合材料,并对复合材料力学性能、热性能和阻燃性能等进行分析与研究。研究表明,该环保阻燃体系对ABS材料具有良好的阻燃效果,使阻燃材料达到V-0级时DBDPE的最少添加量为8%;随着DBDPE添加量的增加,复合材料的屈服应力、10 mm对应的弯曲强度、简支梁缺口冲击强度等力学强度性能均呈下降趋势,而负荷热变形温度(1.8 MPa)有所提高;当DBDPE添加量在6%时复合材料的弯曲模量最低、负荷热变形温度(1.8 MPa)最高,分别为2 306 MPa和75.2℃。 相似文献
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通过调节二釜加氢工艺在INNOVENE聚丙烯装置上生产了3个聚丙烯釜内合金产品,分析了产品的物理性能及微观结构。结果表明二釜不加氢气所生产的产品橡胶相质量分数为29.62%,大橡胶颗粒较多,粒径分布较宽,产品简支梁缺口冲击强度为42kJ/m~2,弯曲模量为1 030 MPa。二釜加氢所生产的橡胶相质量分数分别为29.14%,23.76%,大橡胶颗粒较少,粒径分布较窄,对应的简支梁缺口冲击强度分别为53,59kJ/m~2,弯曲模量分别为984,1 010 MPa。 相似文献
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采用熔融共混工艺和熔融浸渍分别制备了短玻璃纤维增强聚苯硫醚复合材料(PPS/SGF)和长玻璃纤维增强聚苯硫醚(PPS/LGF)复合材料,并对复合材料的力学性能和耐热性能进行了对比分析。研究结果表明,在玻璃纤维质量分数为30%时,PPS/SGF和PPS/LGF复合材料的拉伸强度分别为110 MPa和122 MPa;弯曲强度分别为175 MPa和208 MPa;弯曲弹性模量分别为8 GPa和9 GPa;缺口冲击强度和无缺口冲击强度分别为7.7,11.9 kJ/m2和31,37 kJ/m2。PPS/LGF复合材料的拉伸强度、弯曲强度、弯曲弹性模量、缺口冲击强度和无缺口冲击强度相较于PPS/SGF复合材料分别提高了11.0%,18.9%,11.3%,54.5%和19.4%。PPS/SGF和PPS/LGF复合材料的热变形温度分别达到250℃和275℃,PPS/LGF复合材料的热变形温度高于PPS/SGF复合材料热变形温度10%。 相似文献
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研究了弹性体(POE)、滑石粉(talc)、乙撑双硬脂酰胺(EBS)的含量对高流动、高模量、高抗冲聚丙烯(PP)复合材料的力学性能、熔体流动速率、结晶温度、热稳定性以及微观断面结构的影响。结果表明,需要25份POE才能使高流动性共聚PP发生完全脆韧转变;通过熔融共混制备PP、POE、talc复合材料(PP/POE/talc),当复合材料的质量份数比为80∶20∶40时,制得的PP/POE/talc复合材料的熔体流动速率为22.9 g/10 min、弯曲模量为1 887.7 MPa、缺口冲击强度为31.2 kJ/m2;对比纯PP,其弯曲模量提高了102.2 %,缺口冲击强度提高了217.8 %,弯曲强度提高了2.6 %,拉伸强度降低了15.1 %;添加1份EBS能够同时提高PP/POE/talc复合材料的熔体流动速率与缺口冲击强度。 相似文献
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《中国塑料》2017,(6)
以钛酸钾晶须(PTW)为增强体,采用熔融共混和注射成型法,制备了聚甲醛(POM)/热塑性聚氨酯弹性体(TPU)/PTW复合材料。研究了PTW含量对POM/TPU复合材料力学性能的影响,并借助扫描电子显微镜(SEM)分析了冲击断面形貌。结果表明,TPU的加入有效改善了纯POM的韧性,当TPU含量为10%(质量分数,下同)时,缺口冲击强度是纯POM的2.5倍,但拉伸强度和弯曲强度有所下降;PTW的加入对POM/TPU有较好的增强效果,当PTW含量为15%时,复合材料的拉伸强度、拉伸模量、断裂伸长率、弯曲强度、弯曲模量、缺口冲击强度分别为35.91 MPa、24.17%、144.94MPa、12.26GPa、112.1kJ/m2,拉伸模量、弯曲模量、缺口冲击强度与POM/TPU相比分别提高了14.7%、54.2%和9.2%,综合力学性能达到最佳。 相似文献
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再生家电壳体聚丙烯材料通过玻璃纤维增强改性可以显著提升材料的拉伸强度及弯曲模量,但由于再生聚丙烯材料中杂质的影响,材料的缺口冲击强度没有获得明显提升。从改善再生家电壳体聚丙烯材料性能的角度出发,通过掺入再生聚丙烯、添加弹性体和改变玻璃纤维直径等研究了改性材料的性能差异。在全新聚丙烯与再生聚丙烯共混体系中,随着再生聚丙烯含量增加,改性材料的弯曲模量无明显变化,但缺口冲击强度急剧下降。当再生聚丙烯添加质量分数大于30%时,改性材料的缺口冲击强度下降35%。在玻璃纤维增强再生聚丙烯体系中,通过添加质量分数为5%的弹性体,可以显著改善改性材料的缺口冲击强度,同时保持良好的拉伸强度与弯曲模量;使用小直径玻璃纤维可以明显改善改性材料的缺口冲击强度,当玻璃纤维直径由14μm降低至10μm时,缺口冲击强度由8 kJ/m^(2)提升至11 kJ/m^(2)。 相似文献
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在全密度聚乙烯装置上采用Unipol气相流化床工艺,铬系UCAT-B375型催化剂,生产了小中空容器专用高密度聚乙烯(HDPE)DMDH-6400。DMDH-6400产品的熔体流动速率为0.88 g/10 min,密度为0.961 1 g/cm3,拉伸强度为30.4 MPa,弯曲模量为1 562 MPa,简支梁缺口冲击强度为10.55 kJ/m2。吹塑4 L纯净水水桶的成型试验表明,DMDH-6400产品的成型性能良好,成品桶外观、力学性能及气味满足用户要求,达到进口同类HDPE产品DMDC-400的水平。 相似文献
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采用滑石粉和有机成核剂复配改性抗冲击共聚聚丙烯(PP),研究了改性PP的力学性能、结晶性能和耐热性能。结果表明:滑石粉可以有效提高PP的拉伸屈服应力、弯曲模量、常温简支梁缺口冲击强度和洛氏硬度;滑石粉和质量分数为0.30%的有机成核剂复配,使PP/滑石粉/有机成核剂复合材料的弯曲模量,洛氏硬度,常温、低温简支梁缺口冲击强度分别提高了11.9%,13.5%,156.5%,9.7%,负荷变形温度由PP的68.7℃提高到76.2℃;滑石粉和质量分数为0.30%的有机成核剂复配对PP具有异相成核作用,使PP/滑石粉/有机成核剂复合材料的结晶温度升高,晶粒细化、致密。 相似文献
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采用磷氮系膨胀型阻燃剂与短玻璃纤维协同改性聚丙烯,制备了高氧指数高刚性聚丙烯,研究了阻燃剂与玻璃纤维对聚丙烯阻燃性能、力学性能、微观形貌的影响,以及改性聚丙烯对加工温度和螺杆转速的敏感性。结果表明:添加质量分数分别为30%阻燃剂和15%玻璃纤维的聚丙烯极限氧指数达到45.5%,垂直燃烧等级达到UL 94 V-0级,拉伸强度为70 MPa,弯曲强度为77.75 MPa,弯曲模量达到4 498 MPa,简支梁缺口冲击强度为5.03 kJ/m2;玻璃纤维显著提高了聚丙烯的熔体黏度,提高加工温度和螺杆转速均能使聚丙烯的塑化时间降低,加工温度对塑化时间的影响相对更大,而平衡转矩和物料温度对转速的敏感性则更强,加工过程中需要重视加工温度和螺杆转速对聚丙烯综合性能的影响。 相似文献
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采用多种测试手段,对气相氢调法聚丙烯专用树脂K7726H的链结构、聚集态结构及流变行为进行分析研究,并与K7726及国外同类产品进行比较。结果表明,K7726H的拉伸屈服应力达25.6 MPa、弯曲模量达1 300 MPa、负荷变形温度达97℃,均明显优于进口试样;简支梁缺口冲击强度与进口试样相当;与K7726相比,K7726H产品中各种挥发性有机物含量下降幅度为23%~100%,总挥发性有机物含量下降76.5%。 相似文献