Q235B中厚板延伸率不合格原因分析及改进

分析了Q235B中厚板延伸率合格与不合格试样拉伸断口的形貌,用金相显微镜对试样中的夹杂物种类、级别及金相组织进行了定性分析和评级,用扫描电镜对夹杂物进行了定量分析,认为Q235B中厚板延伸率不合格的主要原因是钢中含有较多的夹杂物和带状组织。改进炼钢和轧钢工艺后,2011年Q235B中厚板的延伸不合格率由原来的9%降至1%,可创效益120万元。     

400MPa盘条钢筋性能异常原因分析及控制

针对昆钢400MPa盘条钢筋生产过程中出现的屈服强度及断后伸长率偏低、同卷盘条力学性能不稳定等问题,取样进行了化学成分、金相显微组织、断口形貌及夹杂物检验分析。结果表明:屈服强度及断后伸长率偏低的主要原因为试样金相显微组织出现8%～30%的粒状贝氏体,粒状贝氏体质量分数30%的试样断口形貌表现为脆性断裂,钢筋塑韧性差;同卷盘条力学性能不稳定的主要原因为冷却速度不同造成金相组织中贝氏体质量分数不同。针对上述情况,炼钢采取出钢全程底吹氩及渣洗工艺,轧钢采取降低精轧及吐丝温度(精轧入口温度控制为870～890℃、吐丝温度控制为840～870℃)、减弱斯太尔摩控冷强度、增加辊道速度等措施,消除了400MPa盘条钢筋性能异常情况。     

终轧温度对Q345B热轧钢板组织和性能的影响探究

以高、中、低3种终轧温度对Q345B热轧钢板进行力学性能和金相组织检测,研究终轧温度对组织和性能的影响。结果表明:随着终轧温度的降低,Q345B钢板的屈服强度和抗拉强度升高,延伸率降低。据此对Q345B钢板的轧制工艺进行调整,提高了产品性能合格率。     

用Q235B板坯轧制Q345B级别钢板的升级试验研究

采用TMCP工艺在3000 mm中厚板轧机上对Q235B坯料进行升级试验,成功轧制出Q345B级别钢板。通过控制轧制温度、变形量分配和轧后快速冷却,实现厚度25 mm以下升级板的屈服强度达到370 MPa以上,伸长率大于25%,塑性、韧性和焊接性能良好,具有重要的推广应用价值。     

低合金高强度结构钢板Q390E的研制生产

采用Nh-Ti复合或V的微合金化两种不同成分设计,用TMCP控轧控冷工艺在天钢中厚板厂3 500 mm轧机上成功轧制出Q390E级钢板.对轧制的Q390E钢板进行机械性能、低温系列冲击性能检测,同时对该钢的显微组织、夹杂物及晶粒度进行分析.结果表明,研制的Q390E中厚钢板,力学性能满足GB/T1591-94要求,且低温冲击韧性较好.     

Q345B中厚板拉伸试验断口分层的原因分析

采用金相检验、扫描电镜及能谱分析等手段对Q345B中厚板分层缺陷进行了分析。结果表明：Q345B中厚板分层缺陷主要是由于铸坯中偏析处存在硫化物夹杂、带状组织引起的。通过对炼钢生产过程的观察,提出了改进连铸工艺等相关措施,取得了良好的效果。     

Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率不合格原因分析

通过利用直读光谱仪检测化学成分,利用金相显微镜检测金相组织和夹杂物级别,利用扫描电镜和能谱仪对拉伸试样断口形貌进行分析,发现Q235B钢中P、S含量偏高,导致钢中带状组织加重,沿轧向分布的大量长条状硫化物夹杂成为裂纹源,降低了钢板的横向塑性,导致冷弯试样开裂,拉伸断口出现分层,呈木纹形貌断口,造成Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率不合格。采取工艺措施,提高钢的纯净度,有效减少钢中的P、S含量,严格控制钢中的硫化物夹杂的数量和形态,有利于使Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率指标合格。     

用Q235B坯料试轧制Q345B级别钢板的工艺分析

采用Q235B坯料在天钢3500mm轧机上试轧制Q345B级别钢板。通过对Q235B坯料进行轧制温度、变形量分配及轧后钢板快速冷却等控制,使其达到Q345B钢板力学性能的要求。试轧结果,12mm厚钢板力学性能除8#和9#钢板之外,其余钢板完全达到Q345B级钢板力学性能的要求;20mm厚钢板屈服强度和延伸率全部符合Q345B级钢板力学性能的要求,抗拉强度合格率为50％。分析了试轧工艺及实验结果,并针对20mm厚钢板提出了工艺改进方案,为今后再次试轧及大批量生产奠定了坚实的工艺基础。     

Ti微合金化Q420B热轧钢带组织和性能

研究了唐山不锈钢公司1580热轧机组生产的钛(Ti)微合金化钢Q420B的力学性能、组织和析出物。结果表明,Ti微合金化的Q420B热轧钢带的强度达到了520MPa以上,屈服强度达到470MPa以上,延伸率达到30%以上,满足客户使用要求。Ti微合金化的Q420B钢中夹杂物为B类夹杂,析出物为碳化钛(Ti C),其强化机制为Ti C沉淀强化。     

提高Q345B钢板屈服强度的TMCP工艺实践

利用临钢中板厂新建的控冷设备,结合目前存在的Q345B钢板屈服强度不合格率较高的现象,进行了Q345B钢板的TMCP工艺试验.通过本次试验,给出了在现有生产条件下生产Q345B钢板的精轧开轧温度、待温厚度、碳当量的范围,提高了Q345B钢板的合格率.     

Q345B连铸坯内部质量对钢板力学性能的影响

文章研究了Q345B连铸坯低倍组织、碳偏析和钢板常规力学性能,从而找出Q345B连铸坯低倍组织对钢板常规性能的影响,为中厚板连铸坯轧制成的钢板力学性能预测提供依据。     

Q235B中厚钢板伸长率不合格原因分析

通过利用金相显微镜观察Q235B铜板伸长率不合格试样的组织、夹杂物级别,利用扫描电镜能谱议对试样断口形貌、夹杂物分布、夹杂物成分进行分析,确定造成Q235B钢板延伸率不合格主要是由于铜中夹杂物多,特别是MnS夹杂物较多且分布不均造成的。     

表层细晶化Q235中厚板轧制工艺的研究

采用Q235成分的连铸板坯，在首钢中厚板厂3300mm轧机上进行了中板表层组织细晶化的工业轧制实验，研究了轧制温度、轧制变形量分配、待温期间冷却方式对板材组织和性能的影响。结果表明，在奥氏体低温区增加精轧总变形量可以实现20mm成品板材的表层组织细化，屈服强度达到300MPa左右，铁素体晶粒达到8．5级，增加待温期间中间坯的水幕冷却有利于整个板材厚度截面的组织细化，屈服强度达到330MPa左右，铁素体晶粒达到9级，材料的强度接近Q345同规格板材的水平，具有优良的塑性和冲击韧性。     

钢中非金属夹杂物对显微组织的影响

使用金相法对碳素结构钢Q235B钢板的拉伸试样非正常断口进行分析,研究了钢中夹杂物类型和形态以及钢的显微组织。结果表明,Q235B钢板拉伸试样非正常断口及附近部位夹杂物严重,且存在粗大的带状组织,带状铁素体中有明显的非金属夹杂物。粗大带状组织的形成原因是由于铁素体以非金属夹杂物为结晶核心并沿着非金属夹杂物的变形方向生长而形成的。     

提高Q355B热轧H型钢强度的控冷工艺研究

研究了 Q355B热轧H型钢轧后冷却温度880～320℃对H型钢翼缘强度、韧性及组织的影响.结果表明,当控冷后温度为570℃时,钢的屈服强度较空冷工艺提高73 MPa,断后伸长率为23.5％;当控冷后温度为320℃时,钢的屈服强度较空冷工艺提高228 MPa,断后伸长率为16.0％,出现伸长率不合格的情况.Q355B热...     

Q390D低合金高强度线材的研发与生产实践

介绍韶钢开发Q390D线材的生产工艺及产品质量情况.研究出现,Nb元素在大于0.02％时,能显著提高线材屈服强度.介绍了轧制和炼钢工艺对强度性能和低温冲击性能的影响.通过采取轧制控轧控冷工艺、铸坯弱冷制度以及连铸保护浇注等措施,Q390D线材强度指标和低温冲击性能得到有效提高,同时避免产生铌微合金化连铸坯表面裂纹的质量...     

热处理工艺对2Cr13热轧中厚板的金相组织及性能影响的探讨

对２Ｃｒ１３热轧中厚板经各种热处理制度试验后的组织和性能进行了探讨。得到如下结论：试样经高温回火后，得到了回火索氏体组织，特别是７６０℃±１０℃５ｈ随炉冷至５５０℃空冷后得到的是较为均匀的回火索氏体组织，２Ｃｒ１３热轧中厚板４．５－５．５ｍｍ的性能较为均匀，特别是硬度符合国家标准要求，夹杂物为氧化物。     

热轧中厚板轧后性能变化的原因分析

通过对影响中厚板轧后性能的原因进行分析，提出了提高低合金钢板屈服强度内控标准、制定轧制16～30mm低合金钢板成分要求、调整控轧控冷工艺及轧钢工艺等措施，使低合金钢板的屈服强度性能合格率由94．9％提高到99．71％。     

CSP工艺Q345B低成本技术研究

通过定量金相和产品力学统计分析了CSP工艺下Q345B铁素体细晶强化与终轧温度、卷取温度和力学性能的关系。结果表明在CSP生产线采用合适的控轧控冷技术,能有效提高Q345B的屈服强度,为Q345B降低合金成本找到合适的工艺。     

Ti微合金化Q345D钢中厚板的组织和力学性能

研究了铁水脱硫处理-150 t转炉-RH-保护浇铸-控轧控冷工艺生产的Ti微合金化Q345D钢(/%:0.15C,0.27Si,1.36Mn,0.019Ti,0.011P,0.003S,0.026Als)30 mm×2500 mm中板的力学性能、组织和析出物。结果表明,Ti微合金化Q345D钢的抗拉强度≥525 MPa,屈服强度≥390 MPa,延伸率≥29%,-40℃冲击功125 J;该钢组织为珠光体+铁素体+少量索氏体,晶粒度为12~14级;钢中夹杂物主要为MnS和Ti_4C_2S_2,钢中析出物为50~250 nm弥散分布的TiN;钢的强度增加主要是TiN细晶强化作用引起的。