大圆弧刃刀片的刃磨夹具

一般端铣刀盘铣削工件,表面粗糙度值最佳只能达Ra3.2μm;若再插入一片大圆弧半径的圆弧刃刀片,作为精整修光刃,可改善工件表面粗糙度。如图1所示的刀片,对于刀齿数不多于12个的刀盘,可使铣削表面粗糙度值达Ra1.6μm以下,而且走刀量为110mm/min。若要求更小的表面粗糙度值,应采用刀齿数更多的刀盘,并采用如图2所示的刀片,加大圆弧刃的圆弧半径,其加工工件表面粗糙度值可达Ra0.08μm以下,并可相应提高每分钟走刀量而提高生产率。圆弧刃精整修光刃的切削余量一般取0.2～0.3mm。这种修光圆弧刃刀片,我厂均用16×16mm的普     

圆弧刃刀具切削时理论粗糙度的计算

在圆弧刃刀具切削直线廓形时理论粗糙度计算的基础上，着重研究圆弧刃刀具切削圆弧廓形时理论粗糙度的计算方法。研究表明，工件已加工表面理论粗糙度取决于工件已加工表面的廓形、刀具切削刃形状和刀具切削运动方式，优化选取刀刃半径和刀具进给量后，可以有效地减小理论粗糙度值并提高切削效率。     

不同铣削参数对镁合金（AZ31B）表面质量的影响规律研究

进行了端面铣削加工对镁合金AZ21B表面特征的性能实验。在干式加工环境下,以刀具前角、线速度、最大切削厚度、切削深度为影响因子,以表面粗糙度作为分析表面完整性的指标,采用硬质合金刀具进行实验,实验结果表明：镁合金铣削加工中,随着切削深度、线速度、最大切削厚度的增加,工件的表面粗糙度也随之增加,其中切削深度小于6 mm、线速度小于1800 mm/s、最大切削厚度小于0.07 mm时,表面粗糙度值均为Ra1.0μm以下,可实现镁合金的高精度加工;同时刀具前角对镁合金加工至关重要,表面粗糙度随着刀具前角的增加呈现先增加、后降低的规律;当刀具前角在8°～16°区间内,表面粗糙度逐渐增加;当刀具前角为20°时,工件的表面质量相对较高,表面粗糙度为Ra0.5μm左右;结合整体试验的加工情况,特殊情况下刀具前角可以优先选择负角度加工。     

介观尺度心轴的表面粗糙度预测模型建立及参数优化

为控制惯性约束聚变靶制备中介观尺度心轴的表面粗糙度,提出一种应用旋转设计技术安排试验的方法,通过非线性回归分析,建立基于进给量、背吃刀量、主轴转速和刀尖角四个主要切削参数的介观尺度心轴的表面粗糙度二次预测模型。分析结果表明,该模型的拟合值能较好地反映心轴车削表面粗糙度,并且具有比理论表面粗糙度计算值更高的精度。在主要切削参数中,进给量和刀尖角比背吃刀量和主轴转速对心轴表面粗糙度的影响更显著。利用优化得到的最佳表面粗糙度为目标切削条件,选用直线切削刃超细晶粒硬质合金刀具,在φ0.6 mm的心轴上得到Ra16.53 nm的表面粗糙度。     

干式车削不同淬硬状态淬硬钢已加工表面粗糙度及三维形貌的试验研究

使用PCBN刀具对5种不同淬硬状态(40±1HRC,45±1HRC,50±1HRC,55±1HRC,60±1HRC)Cr12MoV模具钢进行干式硬态车削试验,揭示了切削速度、走刀量、切削深度、工件硬度对已加工表面粗糙度及三维形貌的影响规律及机理。研究结果表明:与车削硬度为40±1HRC、45±1HRC、60±1HRC的工件相比,以v=50,250,450,650,850m/min车削硬度为50±1HRC、55±1HRC的工件时,切削速度对表面粗糙度的影响较为显著,最小表面粗糙度可达0.569μm。车削60±1HRC的工件时,随切削深度的增大,表面粗糙度值逐渐减小,当a_p0.15mm时,Ra1.00μm;而走刀量的影响规律与其反之,当f0.15mm时,Ra1.00μm。已加工三维形貌表明,车削较软的工件时,由于刀具切削刃后刀面对被高温软化的已加工表面的二次伤害使得三维形貌突起的棱脊模糊不清;车削较硬的工件时,刀-工界面硬质颗粒的犁耕效应及后刀面的小沟槽复制效应,使已加工表面产生小沟槽。     

机夹插刀

一、结构及特点 1.插刀不需刃磨主后面,利用机夹方法自然形成主后角。这样既节省刃磨时间,又加强了刀具的强度。由于不刃磨主后面,机夹插刀的刀体各面几何角度标准,插出来的工件表面粗糙度低,还能节省大量高速钢。 2.采用高速钢刀条,其表面粗糙度R_α0.8(7)以下,从而大大减少了插刀在回程中刀具与已加工表面的摩擦,降低了切削热,延长了刀具的使用寿命。 3.加工键槽时,可由刀具本身的宽度来保证键槽的加工尺寸。     

低表面粗糙度值磨削加工中工艺参数的选择

磨削加工是零件精加工的主要方法之一,加工精度可达IT6～IT5,表面粗糙度可达R_α0.08～0.1μm。低粗糙度值磨削(通常也称低粗糙度值精密磨削)可获得R_α0.16～0.006μm的加工表面粗糙度,而且工件尺寸精度和形位精度也较高,大部分高精度和低表面粗糙度值的零件都是通过精密磨削     

长径比为114的细长轴车削加工

细长轴加工的主要困难在于轴中部让刀较大。图1所示长径比为114的细长轴,在轴的中部有φ12h7、光洁度为7的两个精车段,这就使车削加工更困难。我们根据现有设备条件,在CA6140型普通车床上完成了110件细长轴的加工,质量合格。其加工工艺简述如下:毛坯校直工件材料为45号钢,毛坯尺寸为φ18×1440mm。校直后弯曲度不大于1mm。刀具刀具材料为高速钢。粗车刀主偏角=75°,精车刀用宽刃,切削刃长4～5mm。装刀时,刀尖略高于工件中心(0.8～1mm)。这样,车刀后倾面与工件表面有微量接触,使刀具对工件有所挤压,以减少车     

基于颤振理论的新型切断刀设计

切削颤振,是金属切削过程中刀具与工件之间产生的一种十分强烈的自激振动.由于在机械加工中车床上切断工件时最容易发生颤振现象,文中利用刀具结构改进解决颤振问题.通过防止切断刀容易引偏刃磨导向槽,确定平面刀刃形状,利用大的负前角增加进给抗力使阻尼控制在一定范围内同时确定了主切削刃立体形状,将传统的平直型主切削刃优化为空间三点式切削刃,其中前两点在加工中起切削作用,另一点有两个作用,一是起到稳定支撑作用;二是将线形消振棱简化为点式,提高了刀具耐用度.     

球头刀铣削零件表面扇形残留研究

采用球头刀加工时,会在行距方向上产生行间残留,在进给方向的行间残留上产生扇形残留。为了提高工件表面加工质量,以加工平面为例建立了球头刀加工模型及零件表面扇形残留模型,研究了每齿进给量、切削刃数、刀具半径和刀具螺旋角等参数对扇形残留的影响。使用MATLAB软件进行了仿真计算,得出每齿进给量和切削刃螺旋角的增大会使扇形残留面积增大,刀具半径和切削刃数增加会使扇形残留面积减小。切削试验及测量试验结果较好地匹配了仿真结果,证明了球头刀铣削零件表面扇形残留模型的可行性。最后提出了控制扇形残留高度的方法,为球头刀铣削加工提供了参考。     

对精扩孔钻的认识与实践

众所周知群钻是群众智慧的结晶。笔者在长期现场施工中就精扩孔钻进行了理论上的认识探讨与实践。现介绍如下。一、标准麻花钻头不具备精加工的特点刀具须具备必要的几何形状,才能在切削过程中顺利地使工件的余量变成切屑,以获得表面粗糙度与尺寸精度理想的工件。从图1中的车刀可以清楚地看出,它具备了所需要的刃、面、角。如果车刀的副偏角φ_1和副后角α_1,都是零度值,这样在切削     

金属切削刀具的磨损机理

金属切削过程中,由于加工表面和后刀面间存在着强烈的摩擦,在后刀面上毗邻切削刃的部位被磨出后角为零的小棱面。加工塑性金属,当采用较高的切削速度和较大的切削厚度时,在前刀面上还磨出月牙洼(图1)。刀具发生磨损后,将使切削力加大,切削温度上升,甚至产生振动,从而导致工件尺寸超差,已加工表面质量恶化。要减轻刀具磨损,或延缓刀具     

防振刀具在细长刀杆上的应用

细长刀杆悬伸长,刚性差,易产生振动,加工出来的工件光洁度很差。据分析,发生振动的地方主要是刀具刃口与工件已加工表面相接触之处。防振刀具就是利用刀具在加工过程中初期的磨损,在刀具后面逐渐形成一条很窄的平面,即0°后角,我们称之为“刃带”(因它同钻头的刃带相似)。刃带与工件接触,利用工件通过“刃带”托住刀具进行切削,大大减少了振动,提高了工件的光洁度。 具体方法如下:例如我厂在加工 T 40 X 12.7,长度为130 mm青铜梯形内螺纹开合螺母时。先用刀杆装一高速钢刀头车一件尺寸相同的灰铸铁螺母试件,深度达到尺寸以后,以很小的吃刀…     

不同冷却润滑条件对硬态AISIH13钢的切削性能研究

采用YW2硬质合金刀具以不同润滑冷却方式对淬硬态AISIH13钢进行切削试验,三向测力仪、表面粗糙度仪等对切削力、刀具及零件进行检测。结果表明,干切削、水基及油基切削液时的主切削力和表面粗糙度值依次减小;干切削时,前刀面上产生不规则的凹坑状,以粘结磨损为主,而后刀面上呈倾斜面状,以疲劳剥落为主;水基切削液时,存在崩刃现象,油基切削液时的刀具磨损最小。     

细长轴切削盘

在普通的车床上加工细长轴,一般需要加长的车床床身和若干个中心架支撑工件才能完成。我厂需加工细长轴直径是φ8～25mm,长度大多是1m以上;精度要求也较高。我们通过实践的探索和改革,终于制造出细长轴切削盘装置,并能安装在C616普通车床上加工,使原来的工件转动改为工件不转动,而只作轴向移动,并采用双刀高速旋转切削的方式进行加工。加工后的工件精度可达IT8级,表面粗糙度达R_α0.8,全长外径尺寸误差不超过0.03mm,完全符合图纸要求。这是一种较为理想的细长轴加工方法之一。现简介如下。     

可转位端铣刀的刀具角度计算

可转位端铣刀的刀具角度,通常是指刀具的前角γ_o,刃倾角λ_s、后角α_o、主偏角K_r,以及副偏角K_r′和副后角α_o′。其中,γ_o和λ_s也可用径向前角γ_f和轴向前角γ_p表示.因此,从几何意义上讲,只要有上述六个角度,就可在刀具坐标系上示出刀具前刀面A_p、后刀面A_α、副后刀面A_α′,主切削刃S和副切削刃S′(通称刀具的三面两刃)的空间位置。图1表示端铣刀的刀具角度,为清晰起见。图上除K_γ′以外,有关副切割刃和副后刀面的其它角度均未示出。     

不锈钢加工对刀具材质和几何参数的要求

不锈钢加工对刀具的基本要求(1)对刀具几何参数的要求加工不锈钢时,刀具切削部分的几何形状,一般应从前角、后角方面的选择来考虑。在选择前角时,要考虑卷屑槽型、有无倒棱和刃倾角的正负角度大小等因素。不论何种刀具,加工不锈钢时都必须采用较大的前角。增大刀具的前角可减小切屑切离和清出过程中所遇到的阻力。对后角选择要求不十分严格,但不宜过小,后角过小容易和工件表面产生严重摩擦,使加工表面粗糙度恶化,加速刀具磨损。并且由于强烈摩擦,增强了不锈钢表面加工硬化的效应;刀具后角也不宜过大,后角过大,使刀具的楔角减小,降低了切削刃…     

带切削和校准齿的铰刀

<正> 推荐的铰刀,其几何参数与标准铰刀不同。它有两种刀齿:切削齿P和校准齿K,两者交替配置。切削齿的几何形状,便于切除加工余量,具有最佳的φ、γ和α角,磨锐的切削刃;增大0.002弧度的付偏角φ_1。使已加工表面成形用的校准齿,其几何形状能保证得到最小的粗糙度,具有合理的校正刃带宽度(研磨到粗糙度R_a=0.16微米);前角γ=-30°;刃口强度高和很少崩刃。校准齿的切削刃有宽     

介绍一种带刃倾角的铰刀

<正> 我厂有些难加工材料的通孔通常采用带刃倾角的铰刀进行精加工。采用这种铰刀比采用一般无刃倾角的铰刀加工孔时,在相同的条件下粗糙度可降低一级,切削也较轻松些。这种铰刀制造较方便,即先磨出后刀面,再沿外圆划出切削锥界线,就可磨出刃倾角。至于刀具锥角,则是自然形成的,不必单独加工。切削锥角φ与后角α和刃倾角λ的关系(见下图)不难导出。由于φ角是派生的,在图纸上不需注出。为了避免或减少砂轮磨损对所刃磨角精度的影     

TiN涂层对积屑瘤和表面粗糙度的影响

工业技术的发展,使得对零件表面质量的要求越来越高。对于钢类材料的精加工,特别是拉削和齿轮切削等,由于在生产常用的切削条件下,积屑瘤难以避免,导致零件的已加工表面质量常常难以令人满意。对于由主切削刃形成已加工表面的加工工艺,积屑瘤是影响表面粗糙度的主要因素。为了降低工件的表面粗糙度,人们往往着眼于合理选择刀具几何角度,切削用量和切削液,但是由于积屑瘤是被切削材料在刀具前刀面上冷焊粘结形成的,所以,要想有效地降低已加工表面粗糙度,必须从根本上改善前刀面上刀具与切屑之间的摩擦粘结状况,抑制或消除积屑