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《工程抗震与加固改造》2017,(3)
北京达美中心广场2#楼为高度148m的超限高层建筑,采用基于性能的设计方法进行设计。结合抗震设计性能目标,提出了拟采用的加强措施。采用SATWE和MIDAS对结构进行了小震作用下的反应谱分析和弹性时程分析;采用SATWE进行了中震弹性及中震不屈服复核,并对重要受力构件进行了截面承载力分析;采用MIDAS进行了大震作用下的静力弹塑性(Push-over)分析。结果表明,结构抗震性能良好,体系安全可行。 相似文献
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日照海韵广场2#楼嵌固层以上高度为248.8m,属于超B级高度建筑,为国内目前较高的剪力墙结构建筑,平面外包尺寸为68m×23.7m,结构长宽比、高宽比偏大;考虑结构布置的合理性,同时,为了更好地满足建筑使用要求,设计采用剪力墙结构体系,充分利用外侧墙肢翼墙的翼缘效应,通过加大翼墙厚度为结构提供较大的抗侧刚度;结构存在扭转不规则、个别墙体转换、局部穿层墙等局部不规则超限项;在设计过程中为解决小震和风荷载下连梁抗剪超筋、大震下混凝土连梁损伤严重的现象,同时也为了提高结构的抗震性能和抗风舒适度性能,采用连梁阻尼器进行消能减震设计,制定适用于2#楼的消能减震方案。通过采取合理的抗震性能化设计目标和方法、加强关键构件的设计等措施,经过计算复核,本工程结构抗震性能目标能够满足规范要求,结构安全可靠。 相似文献
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商办楼属于连接结构,同时存在扭转不规则和平面凹凸不规则,故其属于复杂的超限高层建筑。预设合理性能目标,采用多种软件进行计算分析,针对不规则项及薄弱环节采取有效加强措施,从而确保结构体系合理、安全、可靠,以满足性能设计要求。 相似文献
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随着商业建筑的功能越来越复杂,结构超限的情况越来越多。本文结合工程实例,总结了超限高层商业建筑的结构设计方法,为此类工程的设计提供参考。 相似文献
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针对上海某超限高层商业综合体的超限情况,介绍了相应的抗震加强措施,采用SATWE,PMSAP,MIDAS Buildings等软件对不规则结构进行了小震弹性计算及弹性时程分析,并结合逆作法施工工艺,探讨了相关连接部位的节点构造及处理方法,以供设计人员参考。 相似文献
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文中结合某超限商业综合体具体情况,介绍了基础设计以及上部结构主要采取的结构措施,对结构超限进行了相应计算分析。结果表明,该结构体系各项指标满足规范要求。 相似文献
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西部国际金融中心1#楼地下5层,地上56层,结构高度234.90 m,采用局部增加型钢的钢筋混凝土框架-核心筒结构体系,裙房与塔楼之间不设缝,设置1道沉降后浇带。采用SATWE,ETABS软件进行了小震弹性计算,结果表明:结构的周期比、剪重比、层间位移角等均满足规范要求。选用3条地震波对结构进行了弹性动力时程分析、罕遇地震弹塑性时程分析,针对超限情况给出详细措施。 相似文献
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天盛中心位于台州市,抗震设防烈度较低而风荷载较大,其中1#塔楼结构屋面高度为298.40m,属于复杂超限高层建筑结构,设计按照抗震设防烈度6度考虑,并按照安评报告和抗震规范包络复核小震承载力。考虑核心筒两个方向宽度不同,仅在Y向设置伸臂桁架,通过不同加强方案的比较,根据计算结果最终确定在上部3个避难层设置加强层。加强层高6.0m,斜腹杆较长容易导致面外失稳,设计时将伸臂桁架的上下弦杆及斜腹杆截面“I字钢”旋转90°形成“H字钢”,从而使强轴朝面外方向。结构设计时以风荷载控制为主,风荷载作用下对应的基底剪力约为中震下基底剪力的90%。此外还采用有限元软件进行了大震弹塑性验算,结果表明,大震作用下最大层间位移角为1/225,少量剪力墙发生了受压损伤,但损伤区域很小,连梁出现了较为明显的受压损伤,整体性能满足大震作用下的各项性能要求。 相似文献
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百集龙项目A2地块中最高的超高层办公楼A塔,主体结构高度210m,属于高度超限高层建筑。首先根据建筑平面布置及沿高度变化的情况,做出超限情况判别,针对不同的结构部位及其重要程度,选择适宜的性能目标并采取相应的抗震设计措施。其次,使用PMSAP及MIDAS两种计算分析软件,对A塔在多遇地震作用下的效应进行分析对比,并对结构的楼层质量分布、侧向刚度比、框架承担地震剪力比值进行详细分析,确定计算结果合理有效。最后,补充了多遇地震下弹性时程分析、中震弹性及不屈服分析以及罕遇地震作用下结构的弹塑性时程分析,对结构可能的薄弱部位进行重点分析,保证结构安全合理。 相似文献