聚碳酸酯材料耐热氧老化性能的研究

通过热老化实验和多次基础实验,评估不同抗氧剂,包括主抗氧剂和辅助抗氧剂对聚碳酸酯耐热老化性能的影响。实验结果表明,较传统抗氧剂,添加受阻酚类主抗氧剂AO-1后聚碳酸酯135℃老化168 h后的YI变化值只有3.66;添加亚磷酸酯类辅助抗氧剂AO-5后聚碳酸酯多次挤出测试后熔体流动速率变化只有3.68;添加硫代酯类辅助抗氧剂AO-6后聚碳酸酯135℃老化168 h后的YI变化值只有1.03;AO-1+AO-5+AO-6是提升聚碳酸酯长效热稳定性和加工稳定性最优搭配。     

耐热型芴基聚碳酸酯的合成

以双酚芴和碳酸二苯酯为原料,采用熔融酯交换法合成具有高耐热性的芴基聚碳酸酯.考查催化剂种类、催化剂用量、原料摩尔比、升温速率、反应温度、反应时间和真空度等因素对产物相对分子质量的影响,得到最佳的反应条件.合成的芴基聚碳酸酯玻璃化转变温度达到226.5℃,耐热性好.     

聚碳酸酯玻璃老化性能的研究

考察了自然老化对聚碳酸酯玻璃抗银纹性能的影响,从不同老化场所、不同溶剂等方面对抗银纹性能进行了讨论。     

聚碳酸酯型高硬度聚氨酯弹性体合成及性能研究

采用二苯基甲烷二异氰酸酯体系由半预聚体法合成了聚酯型高硬度聚氨酯弹性体.通过硬度、力学性能和耐水性能测试以及示差扫描量热分析研究了硬段含量和异氰酸根含量对聚氨酯弹性体性能的影响.结果表明:硬段质量分数为55.5％时,材料的硬度、拉伸强度、撕裂强度最高,断裂伸长率最低,热形变和形变恢复温度最高,水浴时质量变化率最大.随着...     

氯丁橡胶耐热老化性能的研究

从氯丁橡胶的防护体系、增塑剂和补强填充剂等方面对其耐热老化性能进行了研究.结果表明,防护体系采用防老剂ZA/NBC和微晶蜡并用,增塑剂使用TOTM/TP95,补强填充体系选择无机填料和炭黑并用可有效提升氯丁橡胶的耐热老化性能.     

异山梨醇型聚碳酸酯共聚物的合成及性能

以四乙基氢氧化铵为催化剂,生物基异山梨醇(IS)、1,4-环己烷-二甲醇(CHDM)、碳酸二苯酯(DPC)通过熔融缩聚反应合成了无色透明的聚碳酸酯共聚物(PIC).共聚物的重均相对分子质量随着CHDM的含量增大而逐渐增大,Mw值为11 466～23 471 g/mol,且多分散度为1.39至1.81.差示扫描量热法的结...     

聚碳酸酯的老化及防老化

一、热老化及其防护 聚碳酸酯(以下简称PC,本文系指双酚A型)主链上含有苯环,有助于它的热稳定性,在250℃以下几乎不分解。PC薄膜在100℃经过15000小时吸氧极少,在140℃经过5500小时吸氧仅10毫升,其红外光谱在125℃经过5000小时保持不变,PC试棒在82℃经过     

TPU/ATH复合材料热老化性能研究

热塑性聚氨酯弹性体(TPU)具有较广泛的应用,并且在有机领域获得了较高的评价。但由于TPU自身的不足,经常导致一些事故的发生。人们发现一些无机粒子其化学性质稳定,并且受热分解时吸热脱水过程可以延缓聚合物的燃烧。故以热塑性聚氨酯弹性体(TPU)和氢氧化铝(ATH)为主要原料,采用溶液共混法制备TPU/ATH复合材料,着重研究了TPU/ATH复合材料老化后的力学性能和热性能。结果表明,从力学性能上看,随着老化时间的推移,TPU/ATH复合材料的力学性能逐渐降低。红外图谱分析,老化时间168h之内,老化导致的TPU大分子链的断裂引起力学性能的下降。老化时间0~24h之内,由于分子链断裂导致复合材料结晶度减小,老化时间为24h的复合材料的结晶度低于老化前复合材料的结晶度。采用XRD计算复合材料的结晶度与DSC的计算结果基本符合。     

氟橡胶耐热氧老化性能的研究

研究炭黑N330/N990用量比对过氧化物硫化体系氟橡胶物理性能和耐热氧老化性能的影响,并与双酚A硫化体系氟橡胶进行比较。结果表明:随着炭黑N330/N990用量比增大,过氧化物硫化体系氟橡胶的物理性能和耐热氧老化性能提高,压缩永久变形明显减小;当炭黑N330/N990用量比较大时,氟橡胶的物理性能变化不大;与双酚A硫化体系氟橡胶相比,过氧化物硫化体系氟橡胶的硬度和定伸应力较小,拉伸强度和拉断伸长率较大,耐热氧老化性能较好。     

氢化丁腈橡胶耐热老化性能的研究

研究了几种不同类型的防老剂对HNBR耐热空气老化的影响。结果表明,采用防老剂RD与MB并用体系硫化胶的综合性能最好;100份生胶中加入1份防老剂RD和1份防老剂MB,在170℃／15MPaxt90的条件下硫化后硫化胶的拉伸强度为28．3MPa,180℃热空气老化24h后其拉伸强度为274MPa,老化48h后其拉伸强度仍然可迭172MPa。     

丁基橡胶阻尼材料的耐热空气老化性能及老化机理研究

采用加速老化试验方法对粘弹性丁基橡胶(ⅡR)阻尼材料的热空气老化性能及老化机理进行研究,获得老化前后ⅡR阻尼材料力学性能、阻尼性能及其变化规律。研究结果表明:在所选定的热空气老化65℃×310 d试验条件下,阻尼材料的拉伸强度提高了1 MPa,阻尼性能曲线整体向高温区域平移了10℃,而有效阻尼温域基本保持不变,与模拟计算结果一致,可以满足等效25℃×10年储存条件下的使用要求。同时,采用红外光谱仪和扫描电子显微镜分析了阻尼材料在热氧老化条件下分子链结构和微观结构的变化,得到了粘弹性ⅡR阻尼材料的热空气老化机理。     

耐热型碱显影感光树脂的合成及性能研究

选用羟基封端的聚酰亚胺为耐热链段,将其与双羟甲基丙酸(DMPA)和异氟尔酮二异氰酸酯(IPDI)反应,制备了异氰基团封端的聚酰亚胺。进一步使用得到的产物与甲基丙烯酸羟乙酯(HEMA)反应,制备了含氨酯-丙烯酸酯的聚酰亚胺树脂。通过对聚酰亚胺的羟基封端的方式的改变,研究了对最终树脂热稳定性的影响。实验结果表明聚酰亚胺结构的引入能够改善树脂的热稳定性,尤其是芳基取代时对热稳定性的提高最为明显。     

耐热氧老化阻燃聚丙烯的制备及性能研究

选用清远市普塞呋磷化学有限公司生产的高效自由基引发剂滴落阻燃剂FR2000作为阻燃剂,用于不同类型聚丙烯树脂当中。结果表明,当添加量为2.8%时可以满足UL94 V-2的标准,并对力学性能进行了测试,着重研究了经历不同老化条件后,与市售较好的同类型阻燃剂制品的对比情况,证明了FR2000用于聚丙烯中优异的耐老化性能,可保证120℃,30 d阻燃性能不失效。     

聚碳酸酯型水性聚氨酯胶粘剂的合成及其性能研究

以甲苯二异氰酸酯、聚碳酸酯二元醇、2,2-二羟甲基丙酸等为原料合成了聚氨酯预聚体,通过KH-792[N-(β-氨乙基)-γ-氨丙基三甲氧基硅烷]对其进行双氨基扩链,并中和乳化合成PCDL-WPU(聚碳酸酯型水性聚氨酯)胶粘剂。研究结果表明:随着KH-792加入量的增加,制备的水性聚氨酯乳液凝胶温度最高可达89℃,乳液粒径变大,胶膜的吸水率降低;当加入w(KH-792)=2%(相对于水性聚氨酯乳液总质量而言)时,扩链的乳胶膜失重5%,分解温度最高可达271℃;当加入w(KH-792)=3%时,乳胶膜拉伸强度最高可达14.2 MPa,断裂伸长率呈下降趋势。     

有机硅密封剂耐热空气老化性能的研究

对室温硫化耐高温有机硅密封剂在热空气环境中的老化行为进行了研究。结果表明：密封剂在250－300℃下具有良好的耐热空气老化性能,老化初期的硬度有较大的下降,随着老化时间的增加,硬度缓慢增大,伸长率降低,拉伸强度增大。350℃高温稳态下和400 ℃高温瞬时下仍保持较高强度。     

优化丁腈橡胶耐热氧老化性能的研究

通过添加新型耐热助剂抗氧剂IRGANOX1520、橡塑共混工艺改善丁腈橡胶不耐热空气老化的缺点;结果表明:抗氧剂用量为5 phr,且橡塑共混比例为8∶2时,丁腈橡胶的耐热氧老化老化性能达得到提高,且胶料的性能稳定。     

EPS木材胶粘剂的耐热老化性能研究

以废弃聚苯乙烯泡沫塑料(EPS)为原料、四氯乙烯/环己烷为混合溶剂、松香和SBS(苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物)为增黏剂,制备环保溶剂型EPS木材胶粘剂。重点探讨了不同热老化条件时EPS胶粘剂的性能变化规律。研究结果表明:混合溶剂的最佳配比是V(四氯乙烯)∶V(环己烷)=2∶1;EPS胶粘剂的最佳配方是样号5#[即m(EPS)∶m(松香)∶m(SBS)=100∶3∶12],其最终剪切强度(为6.60 MPa)相对最大,并且其耐热老化性能较好;在热环境中随着老化时间的延长,EPS胶粘剂的剪切强度基本上降低了,但EPS的分子结构没有发生改变;导致EPS胶粘剂粘接性能下降的主要原因是小分子增黏树脂的受热降解。     

IIR耐热老化性能影响因素的研究

研究了不同硫化体系以及其它配方因素对IIR硫化胶耐热老化性能的影响.研究结果表明经过160℃×24h热老化后,树脂硫化IIR的力学性能保持率比硫黄硫化和硫给予体硫化IIR高;树脂用量为5～10份、氯化锡用量为5～9份、氧化锌的用量为5份时,IIR硫化胶的耐热老化性能最好;采用ISAF/GPF并用以及添加蓖麻油,可以获得较好的耐热老化性能.