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SMV型Sulzer静态混合器的压力降 总被引:1,自引:0,他引:1
在Re=0.3~2.8×10~3的范围内,测定了SMV-2.3型和SMV-3.76型静态混合单元的压力降。结果表明,Re<30时流动处于层流状态,摩擦系数f=220/Re;30150时处于湍流状态,f_(2.3型)=8.30Re~(0.185),f_(3.7型)=18.9Re~(-0.392)。 相似文献
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SMV型静态混合器,已在全国四十余个单位得到了推广应用,累计总长为一百九十二米,所涉及的单元操作包括混合、乳化、萃取、反应、强化传热等过程。SMV型静态混合器不仅为化学工业部门所用,而且也应用于制药、食品、石油等行业中。 相似文献
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F.Streiff的研究结果表明,在雷诺数Re=200~20000和界面张力σ=24.7~46达因/厘米的实验范围之内,苏尔士SMV型静态混合器的分散性能可以用D_s/d_h=0.21We~(-0.5)Re~(0.15)来表示,本文的实验结果与之相符。 本文还用加入乳化剂的方法使界面张力分别减小到12.6、4.75和2.12达因/厘米,实验结果证明F.Streiff导出的公式仍然相对地适用。 本文通过不同体系液滴直径随静态混合器长度变化的不同规律,进一步指出,对于层流和加乳化剂的情况下,液滴直径随累计长度增加而减小。 相似文献
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通过使用激光多普勒测速仪测量 SMV 型静态混合器的流速场,可以得到不同混合元件数下的时均速度场、湍流强度场。静态混合器流体流型基本上符合 SMV 混合元件的层状结构,不同混合元件数下时均速度场、湍流强度场比较相似。湍流强度随着混合元件数增加而增大,其中在混合元件由1个增加到2个时,湍流强度增幅达到0.61至0.74倍。 相似文献
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以水-煤油为介质,在不同的流速下,通过高速照相的方法,研究了15种不同的苏尔士静态混合器(SV型)的分散性能,分析了苏尔士静态混合器结构参数对分散性能的影响,得出液滴直径-流速关系曲线,并拟合成数学关系式。 相似文献
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SV型静态混合器湍流阻力的初步研究 总被引:2,自引:0,他引:2
为了获得流体在SV型静态混合器中湍流流动时的流动阻力规律,提出一种新的含有SV型静态混合器重要几何结构参数的流体阻力计算模型。对于不可压缩流体,将其在SV型静态混合器中的运动分解成沿管壁与轴线方向平行和沿混合元件凹槽方向的直线运动。运用流体力学理论,分别求解出流体作2种运动时所产生的湍流流体阻力的计算式,并计入相邻混合元件交接部分的局部阻力,然后进行叠加得到流体阻力理论计算式。以水为实验介质,对SV型静态混合器流体湍流阻力进行了实验测量,与理论结论进行比较分析,得出摩擦因子λ与Re-0.2呈线性关系的结论。 相似文献
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SK型静态混合器流体湍流阻力的研究 总被引:4,自引:1,他引:4
为了获得流体在SK型静态混合器中湍流流动时的流动阻力规律,提出一种新的流体阻力的计算模型。在流体不可压缩的假设前提下,将流体在SK型静态混合器中的螺旋形运动分解成轴向直线运动和环向旋转运动。在流体作湍流流动时,运用流体力学理论,分别求解出流体作2种运动时所产生的流体阻力的计算式,然后进行叠加得到SK型静态混合器湍流时流体阻力理论计算式。以水为实验介质,对SK型静态混合器流体湍流阻力进行了实验测量,回归出实验公式。与理论结论进行比较分析,得出流动摩擦系数与雷诺数的负0.25次幂呈线性关系的结论。 相似文献
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SK型静态混合器出口速度特性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
以SK型静态混合器为研究对象,运用激光多普勒测速仪对混合管出口速度进行测量。结果表明,流体离开混合元件后,混合元件作用于流体形成的旋涡还将维持一段距离,在离开混合管出口约3/8~3/4元件长度后才完全消失,在此之前对径向混合仍有一定强化作用;而混合元件对流体湍动的强化作用在流体离开混合元件后能持续更长距离,脉动均方根与湍流强度在离混合管出口一个混合元件长度范围内衰减较快,而后逐渐减缓,在离混合管出口4~5倍混合元件长度后才恢复到入口水平;速度脉动均方根在轴向与径向上衰减较快而在切向上衰减相对缓慢。 相似文献
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