固溶时效处理对TiZrNb合金组织和性能的影响

采用X射线衍射仪、光学显微镜、扫描电镜、硬度测试和拉伸试验等方法研究了固溶时效处理对Ti-25Zr-25Nb合金的显微组织和力学性能的影响。结果表明:在750℃保温30 min水淬后,合金发生再结晶,并且发生了β+α″→β的相变过程,锻造态中的α″马氏体相完全转变为β相;随后450℃时效处理,合金显微组织中β相晶界出现部分"融合"现象,同时发生了β→β+α的相变过程,此时显微硬度、抗拉强度和伸长率达到了最大值,分别为356 HV、814 MPa和10.5%;进一步升高时效温度到550℃和600℃,合金的显微硬度、抗拉强度和伸长率均随之降低。450℃和500℃时效处理后的合金的拉伸断口呈现韧性断裂,而在550℃和600℃时效处理后,断口呈现为典型的脆性断裂。     

固溶-时效处理对Cu-Co-Cr-Si合金组织和性能的影响

研究了不同固溶 时效处理工艺对Cu Co Cr Si合金力学性能、电学性能及其显微组织的影响。结果表明 ,该合金有显著的时效强化特性 ,强化相为Co2 Si、Cr,最佳的固溶与时效处理工艺为 980℃× 1h固溶 ,冰盐水淬火 ,之后进行 4 80℃× 4h时效 ;在最佳固溶时效处理条件下 ,合金的抗拉强度、屈服强度、伸长率和相对电导率分别为5 45 9MPa、4 38 9MPa、19 2 %和 4 6 7%IACS。     

固溶处理对Incoloy825合金钢管组织和性能的影响

通过金相分析、拉伸试验和晶间腐蚀试验,研究了固溶处理对Incoloy825合金组织和性能的影响。结果表明,随着固溶温度的升高,Incoloy825合金晶粒有长大趋势,但在不同温度固溶,晶粒生长速度有所不同,当固溶温度超过1000 ℃后,晶粒长大迅速,并伴生退火孪晶。当在950 ℃固溶时间小于30 min时,基体出现混晶组织,保温60 min后,混晶状态得以改善,基本为等轴晶,平均晶粒度为7级。随着固溶温度的升高和保温时间的延长,抗拉强度和屈服强度均有不同程度的下降,伸长率总体呈上升趋势。Incoloy825合金的晶间腐蚀速率随着固溶温度的升高和保温时间的延长呈现先下降后平稳的趋势,在950 ℃固溶60 min后,腐蚀速率基本稳定在0.12 mm/y左右,随着固溶温度继续升高,晶间腐蚀速率没有明显差异。Incoloy825合金在950 ℃固溶60 min后,其力学性能和耐晶间腐蚀性能综合效果最佳。     

固溶时效处理对挤压态6082铝合金力学性能和组织的影响

采用拉伸试验机、光学显微镜和透射电镜等方法研究了固溶和时效处理工艺对挤压态6082铝合金力学性能和组织的影响.结果表明,经530℃固溶处理的试样强度高于550℃固溶处理的试样,经不同固溶温度处理后合金表现出不同的力学性能各向异性行为,而经时效处理后合金的屈服强度显著提升.550℃固溶处理的合金,晶粒明显长大.经时效处理...     

固溶时效处理对Al-Cu-Mn-Er铸造合金力学性能和显微组织的影响

通过光学显微镜、扫描电镜、XRD、DSC测试、硬度测试和拉伸试验等,研究了不同固溶时效处理对Al-Cu-Mn-Er合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,铸态合金的最佳固溶时效制度为540 ℃固溶12 h、185 ℃时效6 h。该固溶制度下无过热或“过烧”现象,溶质原子充分扩散,铸造过程产生的残留相大量回溶基体,此时,合金硬度值最高,为142.28 HV0.1,抗拉强度为370.37 MPa,屈服强度为300.34 MPa,伸长率为6.50%。     

固溶时效处理对Mg-xSr-yY合金组织及其第二相的影响

在采用"对渗法"制备不同成分配比Mg-xSr-yY合金的基础上,用光学金相显微镜、扫描电镜、能谱仪和XRD等研究了固溶时效处理对不同成分配比Mg-xSr-yY合金组织形态及其第二相的影响。结果表明:经固溶时效处理后,同一成分的Mg-xSr-yY合金晶粒变小,第二相弥散分布,组织均匀;不同成分的Mg-xSr-yY合金在Y含量一定时,随Sr含量的不断增加,晶粒先变小再变大,Sr含量一定时,随Y含量的增加,晶粒变小,组织细化。     

固溶时效处理对TC6合金组织与性能的影响

采用OM、SEM、XRD、维氏硬度以及力学性能测试等方法,研究了固溶时效处理对TC6合金显微组织、相结构以及力学性能的影响。结果表明：TC6合金经过900 ℃固溶处理后,合金由片层α相、针状马氏体α′相以及β相组成;而经过1000 ℃固溶处理后,合金主要由针状α′马氏体相和β相组成。对不同固溶温度下的合金样品进行时效处理,针状α′马氏体相完全分解为α相和β相。并且随着时效温度升高,β相的相对含量逐渐增大。通过对比,TC6合金经过900 ℃固溶后在500 ℃下进行时效处理后综合力学性能达到最佳,此时的抗压强度和屈服强度为2000 MPa、1061 MPa,硬度值为499 HV0.2。     

Cu-Co-Si-Zr合金的固溶时效处理

采用真空熔炼工艺制备了引线框架材料Cu-Co-Si-Zr合金,对合金进行了金相组织观察、力学性能测试、电导率测试,研究了不同的热处理条件对该合金的组织和性能的影响。结果表明,该合金有明显的时效强化特性,最佳的热处理工艺为980℃×2h固溶+510℃×3h时效,合金的电导率和硬度(HB)分别为27.78 MS/m和198.2。     

Cu-Ni-Al-Si合金固溶-时效处理

用扫描电镜、硬度计、涡流导电率测试仪和万能试验机测试分析了固溶-时效工艺对Cu-Ni-Al-Si合金组织和性能的影响,探讨了合金的强化机理.结果表明,该合金具有显著的时效强化特性,经960 ℃×1.5 h固溶 480 ℃×3 h时效工艺处理后,抗拉强度为860.3 MPa,屈服强度为743.7 MPa,伸长率为17.6%,合金的硬度达272 HB,导电率为18.9%IACS.     

固溶-时效处理对B93合金锻件组织与性能的影响

采用力学性能测试、金相、X射线衍射物相分析、电子显微分析研究了固溶-时效处理对B93合金锻件组织和性能的影响。结果表明,B93合金锻件锻态存在大量的η(MgZn2)和Mg32(Al,Zn)49平衡相,表现出明显的力学性能各向异性;锻件固溶处理后平衡相溶入基体,力学性能各向异性基本消除。B93合金锻件最佳热处理工艺为470℃×50min固溶-120℃/24h+170℃/16h双级时效,双级时效后η’(MgZn2)从基体中弥散析出,析出相粒度在15~20nm,晶界上的平衡相呈离散状态,无沉淀析出带也比较窄,这是一种比较理想的显微组织结构模式。在此条件下,锻件的抗拉强度、屈服强度和伸长率的范围分别为437~439MPa、383~387MPa和5.5%~9.0%。     

固溶时效处理对汽车用Al-Mg-Si合金型材组织与性能的影响

采用半连续铸造方法制备了Al-Mg-Si-Mn-Cr-Ti合金铸锭,采用万能拉伸试验机测试了不同热处理工艺下合金的力学性能,运用金相显微镜和透射电镜分析了不同热处理状态下合金的显微组织结构,研究了热处理工艺对Al-Mg-Si-Mn-Cr-Ti合金组织与性能的影响。结果表明,Al-Mg-Si-Mn-Cr-Ti合金水雾淬火后的力学性能较好,合金适宜的热处理工艺为480 ℃×1 h固溶+175 ℃×10 h时效。     

磁场频率对固溶时效处理AZ91合金焊接接头组织和性能的影响

对AZ91镁板进行钨极氩弧焊（TIG）过程中,外加不同频率纵向交流磁场,并在焊后进行固溶时效处理,本文对焊接接头固溶时效处理后的组织性能进行了分析。结果表明,经固溶时效处理后,大量弥散的β-Mg17Al12相从基体α-Mg中析出,其析出数量先随磁场频率增加而增多,之后又减少。从而导致焊接接头的显微硬度、抗拉强度和塑性先增大后减小,而焊接接头的耐电化学腐蚀性先减小后增大。磁场频率为15 Hz时,其接头耐蚀性最差,但接头显微硬度、抗拉强度和塑性最好。     

Co添加对固溶淬火态钨基合金微观结构和性能的影响

以高能球磨粉末为原料,研究元素钴对固溶淬火态93W-Ni-Fe合金微观结构和性能的影响.对经1 490℃烧结并保温90 min的试样在1 280℃固溶2 h,随后在水中淬火,采用光学金相(OM)、扫描电镜(SEM)及EDAX能谱等对样品的组织形貌进行表征,采用准静态拉伸实验对合金的拉伸强度及伸长率进行测试,采用排水法对合金的相对密度进行测量.结果表明:当Co含量为0~0.9%(质量分数)时,随着Co含量的增加,固溶淬火态93W-Ni-Fe合金的拉伸强度、伸长率和相对密度由不添加Co时的1 039 MPa、18.3%和99.3%分别提高到0.9%Co时的1 085.5 MPa、26.5%和99.4%;元素Co的适量加入能增加固溶淬火态合金中钨晶粒的穿晶解理断裂和粘结相的延性撕裂,改善合金组织,提高合金的性能:当元素Co含量超过0.9%时,随着Co含量的增加,固溶淬火态93W-Ni-Fe合金的性能降低;当Co含量为1.5%时,合金的拉伸强度降至1 039.5 MPa,伸长率降至24.6%.     

固溶、时效处理对Mg-6Zn-3Al合金组织和性能的影响

通过OM、室温拉伸性能测试等方法,研究了固溶和时效处理对Mg-6Zn-3Al合金组织和性能的影响。研究表明:铸态Mg-6Zn-3Al合金组织为α-Mg基体和共晶组织,共晶组织以连续或半连续的网状结构分布在基体边界处。Mg-6Zn-3Al合金最佳热处理工艺为:350℃×16 h固溶,水淬+170℃×48 h时效,空冷,此工艺下,Mg-6Zn-3Al合金组织中有大量分布均匀的析出相,晶粒尺寸达到最小,抗拉强度和伸长率达到284.2 MPa和13.4%,比铸态试样分别提高了38.9%和22.9%。     

固溶时效处理对ZL108铝合金组织和性能的影响

采用OM、SEM和拉伸试验机研究了固溶时效处理对ZL108铝合金组织与性能的影响。结果表明：ZL108铝合金铸态组织中存在大量长棒状或块状的共晶硅相;经固溶时效处理后,粗大的共晶硅相减少,呈短棒状或者蠕虫状。铸态ZL108铝合金中呈块状分布的析出相含有较高的Si、Mn等元素;经固溶时效处理后,大部分粗大共晶硅相重溶进入基体,数量明显减少。但由于这些共晶硅相具有较好的热稳定性,在较短的固溶时间较内不能充分溶解。固溶时效处理后,粗大共晶硅相转变为稳定的细小沉淀相,分布范围更加广泛,提高了合金的抗拉强度,但沉淀相质地较脆,使得合金的塑性略有下降。     

固溶时效处理对6013铝合金型材组织和性能的影响

采用金相显微镜、扫描电镜、维氏硬度计和拉伸试验机,研究了固溶和时效热处理对6013铝合金显微组织、力学性能和氧化膜质量的影响。结果表明:固溶温度越高,或者固溶时间和时效时间越长,铝合金中Mg2Si析出强化相的尺寸越细小,分布越均匀,铝合金的拉伸性能越高,阳极氧化膜越透亮。先在550℃固溶30 min,然后在170℃时效30 h,6013铝合金可以获得最优的力学性能,其维氏硬度值为131,抗拉强度为388. 1 N/mm2,屈服强度为368. 5N/mm2,伸长率为10. 5%,同时还具有优异的氧化效果,阳极氧化膜通透亮,满足3C产品对铝合金外壳力学性能和阳极氧化膜质量的双重要求。     

固溶处理对NbTiZr合金微观组织与力学性能的影响

采用粉末冶金方法制备了50Nb-20Ti-Zr(mass%)合金,并研究了固溶处理对其组织和性能的影响。结果表明:当固溶时间为6 h时,该合金的典型组织是以条幅分解为基础的片层状组织,并且随固溶温度的升高,晶界无析出带现象越明显,合金的弹性模量没有明显的变化,但其断裂强度有所下降;当固溶时间为18 h时,随固溶温度的升高,合金的组织呈现出"片层状-球化-针片状-等轴化"的演化过程,合金的弹性模量与断裂强度均逐渐增加。合金的断口形貌是由塑性韧窝、河流花样和平行分布的准解理小刻面组成,属于韧性断裂和脆性断裂组合的混合型断裂。     

固溶温度对Fe-24Al-Sn合金微观组织和力学性能的影响

研究了不同固溶温度对Fe-24Al-Sn合金的微观组织和力学性能的影响。结果表明,与Fe-24Al合金相比,随着固溶温度从825℃增加到875℃,Fe-24Al-Sn合金的硬度逐渐从379HV增大到394HV,抗压强度逐渐从500 MPa降低到225 MPa,合金变脆。铸态合金的相结构为B2的FeAl相和Fe3Al相,还出现了Fe9Sn和Sn相。随着固溶温度的增加,合金中逐步发生B2→DO3(Fe3Al)的相变。     

固溶处理时间对Mg-Zn-Mn-Y合金微观组织和腐蚀性能的影响

采用光学显微镜、激光共聚焦扫描电镜等研究了 450℃固溶处理不同时间后Mg-Zn-Mn-Y合金的微观组织和去除腐蚀产物后的表面腐蚀形貌,通过动态腐蚀质量损失法研究了合金在模拟人体体液中的降解行为,用电化学工作站研究了其电极腐蚀动力学过程.结果表明,随着固溶时间的增加,合金组织中的第二相减少,晶粒逐渐粗化,合金的腐蚀方式由局部腐蚀转变为均匀腐蚀.固溶处理18 h时的合金耐蚀性最好,动态质量损失平均腐蚀速率、自腐蚀电流密度分别为(0.418±0.027)mm/y、11.34 μA/cm2.     

固溶和时效处理对Fe-Mn-Al-C轻质钢组织和硬度的影响

采用 X 射线衍射仪(XRD)、光学显微镜 (OM)、扫描电镜(SEM)和布氏硬度计等对固溶时效处理后Fe-Mn-Al-C轻质钢的显微组织和硬度进行表征分析。结果表明,随着固溶温度的升高,试验钢中奥氏体晶粒尺寸逐渐增大,在1050 ℃时,晶粒尺寸为50~200 μm,而随着时效温度的升高,奥氏体晶粒长大不明显,奥氏体基体中出现κ-碳化物和VC等第二相。随着时效温度的升高,试验钢中第二相的析出形貌逐渐由零星点状式到片状聚集式,再到链状形态分布在奥氏体基体内。试验钢的硬度随着固溶温度的升高和时效温度的降低,分别呈降低和增加的趋势。