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Fe-Ti-B激光熔敷层中TiB2晶须的原位合成 总被引:5,自引:0,他引:5
为了降低激光熔敷Fe-B涂层的高度脆性,使用不同成分的B4C和Fe-Ti合金混合粉末在奥氏体不锈钢基体上进行了激光熔敷,得到了具有TiB2晶须强化的复合Fe-Ti-B涂层。该涂层在保持原来Fe-B涂层的高硬度的同时,其抗裂性能亦得到了改善。 相似文献
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为确定纤维素焊条熔敷金属检测中是否需要提前在钢板坡口两侧作堆敷层进行研究,通过对方形试板进行不同层数的堆敷,观察出焊缝化学成分接近,与焊材本身化学成分相比有了不同比例的增加,说明母材的化学元素有稀释到焊缝中,但不会随着层数的增加而有明显的改变;通过加工距离坡口焊缝不同距离的化学试块进行分析,发现与母材试板堆敷结论相近,母材的化学成分有不同程度的稀释到焊缝,但距离坡口不同垂直距离的化学成分相差不明显;坡口不作堆敷层与堆敷1层力学性能相近,堆敷2层的力学性能优于不做堆敷层、堆敷1层,但相差不大. 相似文献
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等离子原位合成陶瓷相增强铁基堆焊层 总被引:1,自引:0,他引:1
采用等离子堆焊技术,在碳钢基体表面预涂一定混合比例的高碳铬铁、钒铁和石墨,制备原位自生陶瓷相增强铁基堆焊层,并对堆焊层的组织和性能进行测试.结果表明:堆焊层与基体之间形成良好的冶金结合,堆焊层微观组织由马氏体、少量残余奥氏体、(Fe,Cr,V)7C3和VC构成.初生(Fe,Cr,V)7C3呈六边形,晶粒尺寸较大,均匀弥散分布在熔覆层中,VC颗粒呈团聚状或球状,晶粒较细小.堆焊层硬度从基体到表面呈合理的梯度分布,使材料具有较好的耐磨性. 相似文献
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以Ni、Mo、Ti和B4C粉末为原料,采用氩弧熔覆工艺在Q345D钢基体表面原位合成TiC等颗粒增强金属基复合涂层.借助扫描电镜、X射线衍射仪对熔覆层显微组织进行分析;利用显微硬度计,摩擦磨损试验机对其性能进行分析.试验结果表明:熔覆层与基体呈冶金结合,熔覆层无裂纹、无气孔;原位合成的增强相弥散分布于熔覆层中,使熔覆层具有较高的硬度,最高硬度为1469 HV.随着颗粒的消失,基体硬度为202 HV,熔覆层最高硬度值是基体硬度值的7倍多.在室温干滑动磨损试验条件下,熔覆层具有优异的耐磨性能,其耐磨性约为基体的15倍. 相似文献
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Cu-Ni-V-C合金对激光熔敷层性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
在不预热情况下 ,通过调整熔敷金属Cu和Ni的含量 ,改变铸铁激光熔敷层内奥氏体相与渗碳体相体积分数 ,分析了奥氏体相体积分数对熔敷层抗裂性的影响。在最佳激光熔敷工艺参数基础上 ,研究了Cu和Ni对熔敷层奥氏体体积分数、表面裂纹率及表面耐磨性的影响。获得的未裂临界熔敷层面积为 5 5 .1cm2 ,其对应熔敷材料为Cu Ni C Si Fe。以此熔敷材料为基础 ,改变V含量 ,在熔敷层得到原位自生V2 C。研究了V2 C对熔敷层耐磨性的影响 ,分析了V2 C对熔敷层硬度及磨损质量损失的影响规律 ,最终获得了可显著提高熔敷层抗裂性及耐磨性的Cu Ni V C Si Fe熔敷材料 相似文献
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在低碳钢基体上涂敷一层南钛铁、硼铁、硅铁、高碳铬铁等构成的合金粉末,采用正极性等离子弧堆焊技术进行堆焊,利用原位自成法生成陶瓷硬质相,得到硬度在58HRC以上且耐磨性好的堆焊层.实验结果表明:通过原位自生法在堆焊层中生成了大量的陶瓷硬质相,包括Cr2B、TiC、Si5C3、Cr7C3、B4C等,与直接加入陶瓷硬质相比较,大大节省了成本. 相似文献
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氩弧熔敷原位反应技术具有熔覆快、操作简单,并与基体保持良好的润湿性和结合强度等特点,已成为国内外表面强化技术的热点之一。本文以钨铁和石墨作为原位合成WC涂层的原料,运用氩弧焊技术提供热源在Q235钢基材表面熔敷一层性能优良的耐磨硬质陶瓷涂层。利用扫描电镜、X衍射仪等实验仪器对涂层与基体界面进行分析,研究结果表明,涂层与基体之间呈冶金结合,涂层结构主要由稳定相和亚稳定相构成,在涂层与基体元素互扩散中,Fe向熔覆层扩散的程度比W向基体扩散更为明显,而且在界面中的WC会偏聚集于基体一边。 相似文献
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