TiO2/柱撑膨润土复合光催化剂制备及应用研究

以改性的新疆乌兰陵格膨润土、四氯化钛和钛酸丁酯为原料，采用柱撑多次负载法制备TiO₂／柱撑膨润土复合光催化剂。并通过改变TiO₂／柱撑膨润土的配比、负载次数、焙烧温度得到最佳制备条件。采用XRD、IR、SEM、EDS对TiO₂／柱撑膨润土复合光催化剂进行了表征。证实TiO₂呈高度分散状态，并已渗入膨润土层间结构，使层间距扩大，形成互不干扰的活性反应中心。在模拟染料废水中，对TiO₂／柱撑膨润土复合光催化剂的光催化降解性能进行了研究。同时用所制TiO₂／柱撑膨润土复合光催化剂对石化含油污水进行了光降解试验。     

多孔碳柱撑蒙脱石的制备

以十六烷基三甲基溴化铵和苄基三甲基氯化铵改性膨润土制备了多孔碳柱撑膨润土。用Fourier变换红外光谱仪、扫描电子显微镜和氮气吸附—脱附、热分析等研究了有机改性剂对多孔材料性能的影响。结果表明:膨润土微粒与有机改性剂以共价键和离子嵌入2种形式结合;多孔碳柱撑膨润土的微观形貌呈针片状,孔径分布约1.7nm;多孔材料的主要结构是由碳化的大粒子柱撑而成的二维孔径,烧结后的有机粘土热稳定性提高。     

H_3PW_(12)O_(40)-Fe_2O_3/膨润土的制备及其可见光-Fenton降解金橙Ⅱ

以机械活化预处理的Fe_2O_3/膨润土为载体,由等体积浸渍具有可见光响应活性的H_3PW_(12)O_(40),制得可见光-Fenton催化用H_3PW_(12)O_(40)-Fe_2O_3/膨润土催化剂。通过考察H_3PW_(12)O_(40)浸渍负载量、浸渍时间、焙烧温度、焙烧时间对H_3PW_(12)O_(40)-Fe_2O_3/膨润土催化性能的影响,确定最佳的制备工艺条件为:H_3PW_(12)O_(40)浸渍负载量20%、浸渍时间60 min、焙烧温度350℃、焙烧时间150 min。H_3PW_(12)O_(40)有效提高了所制备催化剂的可见光-Fenton反应催化活性,对金橙Ⅱ的催化降解在150 min时达到反应平衡,去除率为87.2%。金橙Ⅱ的H_3PW_(12)O_(40)-Fe_2O_3/膨润土可见光-Fenton催化反应符合一级动力学模型,速率常数k为0.0141 min-1。     

新疆夏子街膨润土的柱撑化改性及吸附性能研究

以新疆夏子街钠基膨润土为原料,制备了无机柱撑膨润土和无机—有机柱撑膨润土,考察了溶剂及配比等对柱撑膨润土的影响。无机柱撑膨润土的合成条件为[OH-]/[Al3+]=2.2,Al3+/土=15mmol/g。膨润土应用于城市污水的吸附研究结果表明:膨润土原矿对废水中COD去除率为38.5%,无机柱撑膨润土在最优吸附条件下对废水中COD去除率达到91.85%,无机—有机柱撑膨润土在最优吸附条件下对废水中COD去除率达到97.12%。     

铁钛柱撑膨润土吸附水中U(Ⅵ)的性能研究

制备了铁钛柱撑钠基膨润土,并在350℃下对制备的部分钠基膨润土进行了煅烧。对比研究了原样和煅烧处理后的样品对水中U(Ⅵ)的吸附性能,结果表明:铁钛柱撑改性可以增大膨润土的层间距,铁钛在膨润土表面以粒状形式存在;在反应时间8.0h、pH=5时,铁钛柱撑改性膨润土对U(Ⅵ)的吸附量高于250mg/g,比改性前提高了至少2倍;煅烧处理可增大柱撑膨润土的层间距,但会降低其对U(Ⅵ)的吸附量;柱撑改性样品对U(Ⅵ)的吸附过程符合Langmuir和准二级动力学模型。     

改性膨润土的制备及其对水溶液中硝基苯的吸附作用

通过改性辽宁某地钙基膨润土,制备无机柱撑膨润土、有机—无机柱撑膨润土及有机膨润土,并分别表征其结构特征;研究了膨润土原土及三种改性膨润土的吸附性能。结果表明,它们对水溶液中硝基苯的吸附能力大小顺序为:有机膨润土>有机—无机柱撑膨润土>原土>无机柱撑膨润土;室温条件下,硝基苯初始浓度10mg/L,吸附剂投加量20g/L,吸附振荡时间为40min时,有机膨润土对硝基苯的去除率达64.4％,较相同条件下原土对硝基苯的去除率提高了21.3％。有机膨润土对硝基苯的吸附等温线近似成直线,改性膨润土对硝基苯的吸附以蒙脱石层间有机物的萃取作用为主。     

铈柱撑膨润土负载Ni2P对噻吩加氢脱硫的影响

以钙钠基膨润土为原料,首先对其钠化改型得到适合制备柱撑膨润土的基质,然后使用交联法制备不同OH-含量的Ce柱撑液,进一步制备Ce-柱撑膨润土,以其为载体用浸渍法制备Ni2P/Ce-PILC加氢脱硫催化剂,并用XRD、氮气吸附和H2-TPR等方法对催化剂进行了表征,考察了不同OH-含量对Ce-柱撑膨润土的柱撑效果和催化剂活性的影响。结果表明,500℃下焙烧3 h后Ce-柱撑膨润土层间距稳定在1.4078 nm;在n(Ni):n(P)为2:1、焙烧温度为500℃(3 h)、还原温度为500℃(2 h)、反应温度为350℃的情况下,当n(OH-):n(Ce3+)为2.5:1时,制备的催化剂催化噻吩加氢脱硫的活性最高,噻吩转化率为47%。     

微波柱撑膨润土预处理垃圾渗滤液氨氮的研究

利用微波辐照强化制备铝柱撑膨润土吸附剂,并对其进行了性能表征。将其应用于氨氮浓度1200mg/L的垃圾渗滤液预处理。通过柱撑膨润土吸附实验,研究了微波柱撑膨润土在不同条件下对垃圾渗滤液中氨氮的去除效果。实验结果表明,在微波柱撑膨润土投加量为10g/L,pH值为6,反应时间20min,沉降时间30min时,能够使垃圾渗滤液中氨氮的去除效率达到76.8%,CODcr去除率85.5%,减轻了后续生物处理的负荷。     

无机柱撑膨润土的研究进展及应用

无机柱撑膨润土是矿物材料领域的研究热点之一。本文综述了膨润土无机柱撑改性的特征、制备和应用研究现状与进展,总结了膨润土无机柱撑机理和方法,分析了膨润土无机柱撑研究领域存在的问题和发展方向。     

羟基金属柱撑膨润土吸附磷的性能研究

将膨润土改性,制得羟基铁柱撑膨润土(OH-Fe-PILC)、羟基铝柱撑膨润土(OH-Al-PILC)和羟基铁铝复合柱撑膨润土(OH-Fe-Al-PILC)。研究表明:柱撑膨润土的层间距比原土的明显变大,在实验条件下对磷的吸附能力为:OH-Fe-Al-PILC>OH-Fe-PILC>OH-Al-PILC;对10mg/L的含磷废液的去除率分别为97.8%、97.7%和93.4%;对50mg/L的含磷废液的去除率分别为92.0%、87.3%和65.5%。     

混联二自由度机械臂的运动学研究

提出了一种混联机械臂,该机械臂是串并联混合机构,具有串联机构工作空间大和并联机构承载能力高的优点,可以实现较大活动空间内对重物的搬运仓储。对该机械臂进行了自由度分析,得到该机械臂的自由度为2,具有平面内的一个移动和一个转动自由度。基于几何解析法分析了该机构的运动学正反解,并且给出了5组正反解分析数值算例,验证了正反解分析的正确性。     

煤中镜质组反射率的测定

介绍了煤中镜质组反射率的测定原理及在测定过程中应注重的问题,从镜质组富集程度的差异性、样品处理、镜质组颗粒鉴别、测试条件和技术方法等方面探讨了其反射率测定的影响因素,并概括论述了煤中镜质组反射率在生产实践中的确定煤级、指导炼焦配煤等实际应用。     

某高速公路岩石单轴抗压强度结果的不确定度评定

依据JTG E41—2005《公路工程岩石试验规程》,结合工程项目实例,对岩石单轴抗压强度进行了试验,对试验结果采用JJF 1059—2012《测量不确定度评定与表示》进行分析与评定,了解测试中造成误差的因素,结果显示影响该项目单轴抗压强度试验的主要因素来源于样品的不均匀性和压力试验机的测量。     

磨机筒体螺栓孔漏料问题分析

对球（棒）磨机筒体衬板螺栓孔漏料、螺栓易松动及断裂原因进行了深入分析,找出了问题的根本所在,提出了处理措施,并给出了全新的结构方案。     

复杂管类零件空间尺寸加工误差分析

介绍某柴油机排气过渡管的加工工艺,分析空间尺寸较多的复杂管类零件的加工工艺及角度误差对空间尺寸的影响。通过角度在公差范围内的微量调整,解决了排气过渡管由于毛坯铸造及加工时找正存在的误差而造成气口处壁厚不均的问题。     

影响横轴式掘进机截割机构振动特性的因素分析

在横轴式掘进机截割机构横向截割的刚体动力学模型基础上,利用计算机模拟方法获得其在不同参数下的振动特性曲线,并分析了截割头质量、悬臂质量、液压系统刚度及阻尼变化对掘进机截割机构振动特性的影响,为研究横轴式掘进机的振动特性,改进机器设计创造了条件.     

煤矿提升机齿轮箱振动分析

提升机作为煤矿中的重要设备,其故障率对于煤炭的安全高效生产有着极为重要的作用。在详细分析了煤矿提升机工作环境和工作特性的基础上,建立了提升机齿轮箱振动的数学模型,分析了速度和载荷变化情况下的提升机齿轮箱振动的特点,分析了变工况条件下齿轮箱故障信号的分布特征,为变工况条件下提升机齿轮箱的故障诊断提供了一定的理论基础。     

矿柱流变对采空区顶板稳定性的影响

为研究岩石流变特性对采空区长期稳定的影响,基于Reissner厚板和流变力学理论构建了矿柱-顶板流变力学模型,并推导出顶板沉降位移关于流变时间的关系式;依据不同边界条件将顶板破坏过程划分为固支、固支-简支、简支和内部破坏四个阶段。研究结果表明:所建立的流变力学模型可用于对采空区稳定时间的预测,并为采空区及时处理提供参考。