高强预应力让压锚杆在复杂围岩中的应用

以杨营煤矿3103工作面顺槽复杂围岩巷道支护为背景,运用自然平衡拱理论,计算出杨营煤矿复杂围岩条件下锚杆合理的支护参数：顶锚杆长度为2.4 m,间距为0.9 m;帮锚杆长度为2.2 m,间距为0.8 m;排距均为1 m。将理论计算出的锚杆参数结合有限差分数值模拟软件FLAC3D,分别对普通锚杆、高强预应力锚杆及高强预应力让压锚杆进行了对比模拟研究。理论及实践均表明：高强预应力让压锚杆能够对围岩形成主动支护,减小松动圈破坏范围,可防止锚杆因承受过度载荷过早进入屈服阶段而失效,同时能够减小巷道支护密度,提高掘进速度,对复杂围岩巷道形成了很好的支护效果。     

浅埋煤层巷道破坏规律及支护技术研究

针对14206工作面辅助运输顺槽围岩变形严重问题,通过围岩变形观测及钻孔窥视对巷道变形破坏原因进行了相关分析,得知锚杆长度小于围岩松动圈厚度是导致锚杆支护系统失效的主要原因。补强支护方案将锚杆长度由2100mm增加到2600mm,并配合钢带及钢筋网使用,工业性试验结果表明,该支护方案能够有效控制巷道围岩变形。     

14206辅运顺槽补强支护技术研究

为了解决14206辅运顺槽支护困难问题,通过对巷道破坏形式分析、围岩变形观测及钻孔窥视等手段,综合分析了巷道支护失效原因主要是围岩松动圈范围处于锚杆支护长度外。基于此,提出了锚杆补强支护方案,通过工业性试验,取得了良好的工程效果。     

王庄煤矿薄煤层半煤岩巷锚杆支护设计

以王庄煤矿4007工作面胶带顺槽为例,综合极限平衡区和非弹性区、组合拱锚杆支护设计理论,结合薄煤层半煤岩巷围岩特点,提出顶板选用直径16 mm,长度2.0 m的螺纹钢锚杆支护,锚固长度为0.50 m,锚杆间排距为0.9 mX0.9 m,取消帮部锚杆。现场施工后,巷道变形量稳定,顶底板最大移近量为160 mm,两帮最大移近量为114 mm。在保证巷道围岩稳定的情况下,节约了大量支护材料,提高了支护效率。     

综放底煤巷顺槽全断面锚杆支护

介绍了将围岩松动圈支护理论与实践相结合，以实测松动圈值为依据，并考虑动压对松动圈发展的影响，以能控制顺槽采动后的最大围岩松动圈产生碎胀变形为根据，将掘进巷道支护和回采时的超前支护用锚杆支护一次完成，取得了较好的技术经济效益。     

丁集矿1262(1)运输顺槽锚杆支护数值模拟分析

本文以丁集煤矿1262(1)工作面运输顺槽为研究对象,为确定合理的锚杆支护参数,采用FLAC2D4.0模拟分析了不同锚杆长度、不同顶板锚索个数以及帮部支护是否采用锚索梁对巷道稳定变形的影响。研究结果表明,对于类似深部巷道只有通过加长锚杆长度、增加顶板锚索数量和强化帮部控制,继而达到加大锚杆锚固区范围,提高巷道顶板承载能力和围岩完整性的目的,才能实现深部巷道的长期稳定。     

回采巷道围岩松动圈厚度的确定

采用锚杆支护解决采动支承压力问题,关键是确定出巷道围岩松动圈的厚度。采用U510非金属超声波探测仪监测煤矿回采巷道上顺槽与工作面不同距离时的波形曲线,确定了回采巷道前方不同位置处围岩松动圈的厚度,为确定锚杆支护参数提供依据。     

考虑采空区压实效应的矩形巷道支护设计研究及应用

为解决73上16工作面运输巷工作期间围岩变形量大难支护等问题,采用理论计算及数值模拟验证73上16工作面运输巷支护设计参数（锚杆长度3.3 m、锚索长度6.2 m）合理性。结果表明：基于巷道松动圈理论,计算出巷道顶板松动圈高度为2.9 m,两帮松动圈范围为2.1 m,锚杆及锚索长度有效穿过松动圈范围;建立了考虑采空区压实效应的数值计算模型,通过数值模拟得出了巷道围岩顶板破坏是逐步发展的过程,未发生完全破坏的细砂岩层不能阻断砂质泥岩的破坏;采用该支护参数后,巷道顶板围岩塑性区破坏面积减少,变形量得到有效控制。经现场实践后,巷道顶板、底板、左帮及右帮最大位移量分别达到69 mm、58 mm、74 mm、78 mm,且巷道在服务期间未出现大变形情况。     

利用松动圈进行回采巷道锚杆支护改革

通过对莱芜市辛庄煤矿巷道围岩松动圈进行的测试 ,对原巷道锚杆支护参数进行改革 ,提出了新的锚杆支护方案并在 3197工作面轨道顺槽进行试验取得了成功     

全煤巷锚网支护探讨与实践

依据围岩松动圈巷道支护理论,解释锚杆支护机理,确定合理的锚杆支护参数。在南屯煤矿综放工作面顺槽进行锚网支护试验１０８０ｍ,最高月进４６０ｍ。