18Cr2Ni4WA钢制长型针阀体“内固外气”复合C—N共渗空冷淬火…

为提高长型针阀体座面处的渗层深度和硬度，本文进行了针阀中孔插碳棒与未插碳棒Ｃ－Ｎ共渗时对比试验，实践证明，插碳棒后座面处的渗层深度，硬度及碳化物级均得到显著提高，共渗后采用空冷淬火，冰冷处理，不仅表面硬度高，而且变形量很小。     

高压共轨喷油嘴针阀体开裂失效分析

对某型高压共轨喷油嘴针阀体开裂问题进行了失效分析,通过有限元结构分析、扫描电镜断口分析、金相组织分析及显微硬度检测等多方面研究,指出针阀体是在较高的压力波动疲劳载荷条件下,显微裂纹从进油道与中孔之间下部尖角处起始并快速扩展导致沿晶疲劳开裂,针阀体渗碳层显微硬度过高是开裂的主要原因,提出了满足160 MPa共轨系统针阀体的工艺技术要求改进建议。     

钢的渗碳硬化层有效深度的测量和检验

1 应用范围 本标准规定了钢的有效层深度的定义和这一深度的测量方法。 适用于 1）渗层深度大于0.3mm的渗碳层和碳氮共渗层; 2）零件经热处理达到最终硬度时,距零件表面3倍有效层深度处的硬度小于HV450。 如果不能满足上述条件,有效层深度应由专门的协议加以规定。 如果距钢零件表面3倍有效层深处的硬度大于HV450,本标准仍可适用,可以规定一个大于HV550的界限硬度值-以25单位的级数增加-为有效层深度的判据。 2 定义 有效层深度（渗碳硬化层）:表面至具有维氏硬度HV550这一层之间的距离。测量时的加载重量为9.807牛顿。     

18-4-1及M42高速钢渗氮工艺研究

通过对M42及18-4-1高速钢氮化及碳氮共渗工艺的研究,得到了以下一些结果:1.高速钢经低氮势(N:H=1:4)长时间氮化,可以仅获得纯氮化扩散层,而不会出现明显化合物相。2.M42高速钢与18-4-1高速钢相比,相同条件下渗氮,渗层硬度高但层深较浅。3.高速钢在CH_4通入量少于3％的情况下进行氮碳共渗,可控制完全获得纯扩散层。氮碳共渗可以明显提高氮化渗速,增加渗层厚度,而对渗层硬度没有太大的提高。     

奥氏体氮碳共渗加时效工艺研究与应用

本文研究了低碳易切钢的奥氏体氮碳共渗,再经180～340℃温度范围,进行不同温度和不同保温时间的人工时效。观察了其显微组织的变化,测试了其ε相化合物层、奥氏体淬火层的显微硬度及其机械性能。结果表明:低碳易切钢经奥氏体氮碳共渗比常规铁素体氮碳共渗得到更厚的ε相化合物层,且可获得常规铁素体氮碳共渗所没有的奥氏体淬火层;经恰当的人工时效可显著提高其内侧ε相化合物层及淬火层的硬度。分析了该新工艺在现代工业中的适用范围及应用前景。     

U80中孔座面磨床JETSIZER量仪工作原理及调整

喷油嘴偶件由于针阀体和针阀的颈部配合间隙很小,现在国内喷油嘴加工普遍采用分级插配的工艺方法,通常针阀体和针阀都以0.5μm分级。如果针阀体中孔加工尺寸控制在φ6.000±0.01mm的精度以内,则分级的时候将要分成三十～四十级,这么分散的尺寸对偶件的配副会造成很大的困难。而中孔加工的精度是机床的各项技术指标的综合反应,是如夹头精度、高速磨头精度、导轨精度、滑台定位精度等综合指标的集中反应。瑞典U80中孔座面磨床,在结构上采用了加预     

共轨喷油器喷油嘴压力室压力研究

本文对国外样品喷油嘴几何结构进行了详细分析,并且在AMEsim软件中建立了表达国外样品喷油嘴(正向密封座面角度差方案和反向密封座面角度差方案)的一维液力模型。重点研究如何提高某新一代高压力共轨喷油器的喷油嘴压力室压力。研究结果表明,喷油嘴采用反向密封座面角度差(针阀体角度大于针阀角度)方案,喷油嘴密封座面处的直径为1.5 mm,喷油嘴喷孔选用14孔0.19mm直径,能够使得喷油嘴密封座面处压力损失降低到5.7%,并且能够满足柴油机在1.2 ms实现220 mm3的喷油量的设计要求。     

提高国产中孔座面磨WX—042合格率的探讨

在长型油嘴针阀体工艺中,磨针阀体中孔座面不仅是一道难度较大,又是一道直接影响油嘴偶件性能的关键工序,但在使用WX—042中孔座面磨床磨针阀体中扎座面时,合格率偏低,使该工序一直成为生产发展的瓶颈。同时对不合格件要进行大量的返修工作,成本也显著上升。因此,使用WX—042机床的经济性较低。     

1Cr11MoNiW1VNbN不锈钢硼砂盐浴渗铬性能研究

文章通过硼砂熔盐对1Cr11MoNiW1VNbN不锈钢进行盐浴渗铬处理,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和显微硬度计对1Cr11MoNiW1VNbN不锈钢盐浴渗铬后渗层的深度、组织结构以及硬度进行分析,利用摩擦磨损试验、高温长时氧化试验和电化学等方法测试渗铬层的摩擦性能、高温抗氧化性能以及耐蚀性能。结果表明,1Cr11MoNiW1VNbN不锈钢经硼砂盐浴1 035℃×3 h渗铬处理后,获得最外层白亮层Cr_(23)C_6,约3μm,局部次外层产生Fe-Cr固溶体,局部渗层总厚度达10μm。白亮层硬度达1 690 HV。结果还表明渗层的存在提高了材料的摩擦磨损性能、高温抗氧化性能以及耐蚀性能,可提高1Cr11MoNiW1VNbN材料螺栓抗咬死性能。     

谈活塞销渗碳的均匀性

一、前言 渗碳质量包括显微组织、表面硬度、渗层深度、碳浓度。就活塞销而言,因考虑到:（1）有一次淬火加热过程;（2）热处理后,在直径方向有0.50mm左右的磨削余量;（3）实际使用失效状况;（4）目前的实际工艺水平;所以,其外圆表面的渗层深度及硬度作为考核活塞销渗碳质量的主要指标。因此,要提高活塞销渗碳的均匀性无疑是一个关键性问题。因为: （一）目前,同一炉内活塞销外圆表面渗层深度的不均匀性是较严重的,其偏差值一般在0.20～0.40mm范围内,有时甚至要更大些。由于这种渗碳的不均匀,在一炉内很难避免地总有一部分活塞销因其外圆表面渗碳层太厚或太薄而不合格。 （二）活塞销成品的外圆表面硬度与其渗碳层的合格与否有着直接的关系。我们从因外圆表面硬度低而不合格的成品活     

渗层检测的快速退火工艺

渗碳、碳氮共渗淬火另件,必须按规定的标准工艺进行退火获得平衡状态的组织方能测定渗层的深度。“ ISO”标准以显微硬度法测定,但目前国内大多数机械构件的渗层测定仍采用金相法。常用渗碳、碳氮共渗的20Cr、20CrMo、20CrMoTi等材料制成的另件,国家（或部级）标准中均规定了相应的退火工艺。目的在于获得处于平衡或接近平衡状态的退火组织、通过显微组织的鉴别来测定渗层的深度。例如: 渗碳活塞销, 1984年9月机械工业部颁布的渗碳活塞销金相检验标准规定: 850℃加热15～20分钟,650℃等温10～20分钟空冷。 检验实践证明,按上述工艺处理20CrMnTi、20Cr、20CrMo等材料一般是可以得到平衡或接近平衡状态的组织,但有诸多的弊端。首先需备有两台炉子作为加热设备,工艺较复     

钢粉末法渗铝的试验研究

对固体粉末在30 钢、45 钢、GCr15 钢进行渗铝工艺做了一些研究,确定了温度及时间与渗层深度的关系。使用X射线衍射仪分析了相结构;用电子探针分析了渗层的浓度变化及金相组。对渗层进行了显微硬度分析。在性能方面,进行了抗高温氧化性能和耐磨性试验     

针阀体喷孔去毛刺方法对喷孔流量的影响

在用钻削方法加工针阀体喷孔时，喷孔口的毛刺不可避免。毛刺的存在会降低喷孔的燃油流速，减小喷孔的流量，影响柴油机的工作性能，因此针阀体在插配之前必须去毛刺。文章介绍了传统方法去毛刺、研磨压力室去毛刺、电解压力室去毛刺、喷孔挤压珩磨去毛刺4种去毛刺方法以及它们各自的特点，着重分析了电解压力室去毛刺、喷孔挤压珩磨去毛刺对针阀体流量的影响，认为用电解压力室方法去毛刺既能够提高喷油嘴流量，经济性又好，是一种比较有效的工艺方法。     

针阀体座面对中孔跳动检测的探讨

<正> 1 前言 喷油嘴是柴油机中一对精密偶件,它的喷雾性能直接影响到柴油机的动力性、经济性和排放指标等。在喷油嘴结构参数确定以后,它的喷雾性能与其密封锥面(以下简称座面)的精度密切相关,因此喷油嘴针阀体座面的形状位置精度要求较高。为了保证如图1所示的技术要求,目前实际生产中,针阀体座面磨加工后须100％检验。本文拟就针阀体座面对中孔科向跳动的测量进行探讨。     

Ti6Al4V等离子表面Mo-Cr共渗腐蚀性能研究

叙述了用双层辉光等离子冶金技术在钛合金Ti6Al4V表面进行Mo-Cr共渗,Mo-Cr合金层在5.0%H2SO4,5.0%HCl和3.5%NaCl溶液中的电化学腐蚀性能以及用SEM/EDS和XRD分析Mo-Cr共渗表面合金层的微观组织和相组成的结果.指出,Mo-Cr合金层均匀、连续且致密,与基体呈现良好的冶金结合状态;合金层中Mo,Cr元素含量呈梯度变化,由表及里逐渐减少,厚度约为22 μm,其中,0 μm～10 μm处基本上为沉积层,在10 μm～22μm处为扩散层.电化学腐蚀试验证明Mo-Cr共渗后试样的耐蚀性优于基体,合金层的腐蚀性能得到提高.     

SKD61钢热渗铬及淬回火组织性能研究

以固定的渗铬配方、温度和时间,对SKD 61钢进行渗铬处理及渗铬后的淬回火处理;通过硬度测试、附着性分析和耐磨性试验,对渗铬处理后的试样进行机械性质差异分析;利用X射线衍射分析仪(XRD)与扫描式电子显微镜分析钢材的渗层微观结构。分析结果表明：渗铬后SKD 61钢在渗层区的碳化物组分为Cr₂₃C₆、Cr₇C₃、Cr₃C₂,淬回火并不能改变物理相态;经过淬回火后,渗铬层的硬度、膜厚等也无明显改变,但基材的硬度值会提升,渗层硬度和基体硬度的过渡较为平稳,渗层和基材具有更好的结合力,且耐磨性更好。     

18CrNi8针阀体真空脉冲渗碳热处理

本文着重对针阀体的材料选择,热处理工艺进行了分析和实践。证明采用真空脉冲式渗碳-正火-再加热马氏体等温淬火-冷处理-回火等热处理工艺,能有效地控制热处理变形,获得各处相同的渗碳层深度,优良的金相组织,良好的冷加工性能和零件的使用寿命。     

针阀体内窥投影仪的设计和制造

喷油嘴针阀体内的中孔座面,盛油槽和喷孔的加工质量直接影响到喷油嘴偶件的各项性能指标和流量的正确性。实践证明,在大批量生产中进行100％检查时,一般的目视光学仪器会引起人眼的疲劳,限制检验效率的提高;而投影检查方式是最具有实用性和经济性的检查手段。本文还着重地对“YNT—99针阀体内窥投影仪”的成象原理、使用特点以及简捷的设计和制造过程作了较完整地介绍。     

18CrNi8针阀体真空脉冲渗碳的热处理

本文徉重对针阀体的材料选择,热处理工艺进行了分析和实践。证明采用真空脉冲式渗碳——正火——再加热马氏体等温淬火——冷处理——回火等热处理工艺,能有效地控制热处理变形,获得各处相同的渗碳层深度,优良的金相组织,良好的冷加工性能和零件的使用寿命。     

介绍一种风动磨床角度调整工具

风动磨床及中孔座面磨床磨针阀体座面的角度调整,一直凭经验,再通过检测砂轮角度及角度样件实测针阀体角度来确定。往往要通过多次调整;还要掌握一定的技巧,才能调整好。这里介绍一种角度调整工具,可以方便地定量地一次调整好所需角度,是一种较实用的工具。