过热蒸汽下分级机主轴系统热态特性的数值模拟

过热蒸汽气流磨是一种新型的粉体加工设备,由于其工质过热蒸汽温度较高,在系统运行时需对与其配套的分级机的轴承进行冷却,其冷却要求为保证轴承温度维持在75℃以下及避免过度冷却,使粉碎腔中轴段的温度高于100℃,保证粉碎腔中不出现冷凝现象。为寻求一种有效的冷却方法,以四川绵阳流能粉体设备有限公司某型号过热蒸汽分级机为原型建模,利用有限元分析软件ANSYS,对其在自然冷却、水冷轴承座和油循环冷却三种条件下主轴系统的温升进行了数值模拟分析。通过模拟结果得：在自然冷却的条件下,分级机上下轴承温升较快,发热非常严重,轴承外圈最高温度分别达到145℃和177℃,超过普通轴承的极限使用温度;在采用水冷轴承座时,运行约45分钟,分级机主轴系统温度达到平衡,上下轴承外圈温度最高不超过33℃和46℃,同时粉碎腔中轴段的最低温度高于100℃;在采用油循环冷却时,运行约80分钟,主轴系统温升达到平衡,上下轴承外圈温度不超过43℃和56℃,且粉碎腔中轴段表面温度最低温度高于100℃。由以上结果可看出水冷轴承座和油循环冷却两种方式均能满足冷却要求,但油循环冷却造价昂贵,且油液密封困难,而水冷轴承座这种方式简单易行,故建议采用水冷轴承座这种方式对主轴系统进行冷却。     

电站燃煤锅炉水冷壁管失效原因分析及防范对策

某火电厂210 MW燃煤锅炉水冷壁出现爆漏,汽包水位无法维持,造成机组非计划性停运。现针对水冷壁管爆漏从爆漏口宏观外貌检查、检修台账、金相等三大方面开展原因分析,综合认为失效的主要原因是大电流及长时间的补焊作业造成补焊处水冷壁管母材局部严重过热,导致管子内部严重脱碳及产生沿晶微裂纹,并造成管子垢下氢腐蚀,在交变热应力与氢损伤的作用下,裂纹扩展连通,最终在内部汽水压力作用下出现爆漏失效。然后针对失效原因提出了加强补焊管理、设备管理、运行管理、金相监督等一系列防范措施,以切实保障锅炉安全、稳定、可靠运行。     

基于绿色磨削的冷气冷却实验研究

进行了CO2冷气磨削冷却的探索实验,根据实验数据绘制了外冷却、内冷却磨削温度曲线,并对内外冷却效果进行了分析和对比.实验表明,在冷气压力不大于1 MPa实验条件下,外冷却的效果优于内冷却.但随着冷气压力的增加,内冷却的优势逐渐明显.当冷气压力达到1 MPa时,内冷却效果略优于外冷却.     

反应釜焊缝裂纹的修复

某厂生产的反应釜夹套壁厚为12mm的16MnR钢板,设备法兰为20MnMo锻件,内胆为1Cr18Ni9Ti,筒体为22mm的16MnR。整个反应釜有11条重要焊缝,分别由埋弧焊和手工电弧焊焊接而成。 反应釜的工作温度为250℃,釜体工作压力为4.9MPa,夹套工作压力为1.5MPa,介质为易燃易爆物质。该反应釜在安装试运行时发现焊缝产生裂纹,虽未造成事故,但如不查清裂纹成因,采取有效措施根治隐患,将危及安全生产。 一、裂纹的分布 裂纹位于相对的两支座上方夹套与设备法兰的手     

反应釜下封头应力腐蚀断裂事故分析和预防措施

1　设备概况某化工厂的一台用于生产医药中间体的 30 0 0 1的反应釜如图 1所示 ,内筒直径为ＤＮ16 0 0 ,夹套直径为ＤＮ180 0 ,主要技术参数见表 1。工作开始时 ,夹套通蒸汽加热 ,釜内达到反应所需温度 ,反表 1项目内筒夹套工作压力 (ＭＰａ) 0 6 0 3工作温度 (℃ ) 6 0 15 0工作介质易燃、低毒介质水蒸汽、冷却水主要受压元件材质 0Ｃｒ18Ｎｉ9Ｑ2 35 -Ａ容积 (ｍ3 ) 3应开始 ,该反应为放热反应。反应到一定程度 ,夹套通冷却水冷却 ,此为间隙式操作 ,一般反应时间为 10小时左右。反应釜投入使用后 ,发现夹套传热不理想 ,改用反应釜内置盘…     

还原炉挠性夹套的焊接残余应力有限元模拟

夹套是广泛运用在化工、医药等行业设备上的加热冷却装置,夹套焊缝是常常发生开裂泄漏的失效部位,焊接残余应力是导致开裂泄漏的重要因素之一。利用有限元技术对一种新型多晶硅还原炉挠性冷却夹套的焊接过程的温度场、残余应力和塑性应变场进行了数值模拟。借助ANSYS的APDL编程和单元生死技术,采用热-结构直接耦合法,传热分析采用含高斯热源的瞬态过程、应力分析为稳态,材料本构为随温度变化的双线性随动强化弹塑性模型。通过模拟获得焊缝区域残余应力和塑性应变的分布规律,为同类夹套的焊接强度评定提供了有效方法。     

灰冷器

灰冷器是一个特殊的冷却器，它可以在短距离、短时间内，在密封状态下，将816℃的炉渣迅速冷却到100℃以下(密封压力0．26MPa)。     

蒸汽过热炉炉管的焊接

BA—301蒸汽过热炉系齐鲁石化公司塑料厂生产苯乙烯流程的主要加热设备。它由双室式辐射段A室和B室(A、B两室用耐火墙隔开)与一个共同的对流室组成。对流室与辐射室联系采用门式结构。 该炉主要技术参数如下: A室 B室 设计压力(MPa) 0.35 0.35 设计温度(℃) 890 815 炉管外径(mm) 6.5 8     

SZS型燃气锅炉过热器管变形原因分析

某单位SZS15-1.8/250-YQ型号燃气蒸汽锅炉在内部检验时发现锅炉右数第一至六组过热器管变形,最大变形量约160 mm.经分析,该锅炉存在启停炉频繁、过热器管在快速启动过程中出现过热现象,锅炉热负荷波动大,过热器管局部受热不均、未受管夹的有效固定,导致过热器管出现材料过热并在热应力的作用下发生变形。     

临界热通量下反应堆压力容器的极限承载能力研究

熔融物堆内滞留(In-vessel retention,IVR)已成为核电厂处理堆芯熔融严重事故的一种有效管理策略。为使IVR成功,既要满足热失效准则,保证反应堆压力容器(Reactor pressure vessel,RPV)的局部热通量低于堆腔内冷却剂的临界热通量(Critical heat flux,CHF),也要确保RPV的压力边界完整性,避免发生结构失效。为此,需要对CHF下RPV的结构完整性进行分析。对CHF下某堆型的RPV进行热分析,得到了RPV器壁局部熔化后的有效几何模型和沿壁厚的温度分布。进而,考虑热载荷和压力载荷作用,对该RPV模型进行极限载荷分析和IVR 72 h蠕变分析,确定RPV的极限承载能力。结果表明,IVR初始时刻4.9 MPa内压作用下该RPV最薄器壁径向截面全面屈服,达到对应的极限条件;72 h后3.6 MPa内压下的最大局部蠕变应变为4.1%,而3.7 MPa下则高达42.5%。因此,可将3.6 MPa视为该堆型RPV在CHF工况下72 h内的极限载荷。