墙式燃尽风水平摆角及风量偏置对四角切圆锅炉烟温偏差影响的模拟与试验研究

针对存在汽温偏差的某660 MW四角切圆锅炉,采用数值模拟与试验方法研究了墙式燃尽风水平摆角以及风量偏置对烟温偏差及燃烧特性的影响.模拟结果与现场实际情况吻合较好.模拟结果表明,左右墙燃尽风均等垂直送入炉内时,左侧烟气温度高于右侧,存在明显烟温偏差,现场实际运行中也表明存在明显汽温偏差.燃尽风顺时针与主气流反切送入炉内...     

基于CFX的炉内空气动力场的数值模拟研究

利用商用计算流体力学软件CFX,采用k-ε双方程模型,对某四角切圆燃烧锅炉增加分级风进行低NOx技术改造后炉内空气动力场进行了数值模拟。数值模拟结果与试验结果吻合较好,说明该数值模拟方法能够较好地反映炉内真实的流场特性．验证了计算方法及数值模型的正确性及合理性。分析了炉内气流流动特性和水平烟道烟温偏差的形成机理,计算结果为完善锅炉冷热态试验及指导安全运行提供了参考。     

降低600 MW机组锅炉炉膛出口烟温偏差的试验研究

在分析了美国B&W公司设计制造的600 MW机组锅炉EI-XCL型低NOX双调风燃烧器结构特点的基础上,针对扬州第二发电有限公司600 MW机组2号锅炉存在的两侧烟温偏差过大问题,通过进行锅炉冷态试验和燃烧调整试验,确定了锅炉燃烧优化运行方式,降低了锅炉两侧烟温偏差,提高了锅炉运行的经济性和安全性.     

直流式角置燃烧器增设偏转二次风

根据锅炉炉内冷态空气动力场试验及热态运行观察调整结果,分析燃烧器采用偏转二次风对减轻锅炉炉膛水冷壁结焦及减少炉膛出口水平烟道左右烟温偏差的作用。     

墙式分离燃尽风对660MW切圆燃烧锅炉烟温偏差影响的数值模拟研究

为研究墙式分离燃尽风(separated over-fire air,SOFA)对切圆燃烧锅炉烟温偏差的影响效果,对1台660MW四角切圆燃烧锅炉开展了多工况炉内流动、燃烧和污染物排放数值模拟,研究了墙式SOFA风率和摆角对锅炉烟温偏差的影响。结果表明:SOFA风量增加,使得炉膛出口烟窗截面温度分布不均匀系数和炉膛出口截面烟温偏差减小,并且有利于降低NO_x排放量,但对煤粉燃尽率影响不大;SOFA喷口水平摆角增大,有利于降低锅炉烟温偏差;SOFA喷口向下摆动,有利于降低锅炉烟温偏差。     

1025t／h锅炉烟温,汽温偏差的数值模拟

本文以山东石横电厂３００ＭＷ机组配套燃煤锅炉为研究对象，对大型四角切向喷燃锅炉中普遍存在的烟温、汽温偏差的原因及改进措施进行了数值模拟。文中介绍了所采用的数学模型、处理方法，给出了不同工况下炉内相对实际切圆直径、气流混合强度、火焰充满度、炉膛出口残余扭转以及炉内不同截面上的温度分布、速度分布的计算结果，探讨了一、二次风气流旋转方向、屏式过热器、二次风切园直径等对烟温、汽温偏差的影响，提出了减小烟温、汽温偏差的方法和措施。     

2008t/h四角切圆燃烧锅炉炉膛出口烟温偏差的试验研究

针对某电厂2008t／h锅炉炉膛出口烟温偏差过大(达132℃)问题，在4个不同二次风反切角度下，对炉内空气动力特性、炉膛出口气流残余旋转和水平烟道内的烟速分布进行了冷态试验和数值模拟研究，并对影响烟温偏差的假想切圆直径、炉膛高度、燃烧器结构与摆角等因素进行了系统分析。结果表明：合理的二次风反切角度，可有效地抑制和削弱炉膛出口的烟速和烟温偏差，且燃烧器上摆一定角度有利于成小炉膛出口的烟温偏差。     

DG 670 t/h-8型锅炉燃烧器反切风改造

四角切圆燃烧锅炉炉膛出口气流的残余旋转,是形成炉膛出口和水平烟道两侧烟温偏差的重要原因,可造成高温受热面热偏差和超温爆管。马头电厂通过对8号锅炉燃烧器上层二次风进行反切改造,改善了炉膛出口和水平烟道两侧的烟温偏差,缓解了高温受热面的热偏差情况,保证了锅炉设备的安全运行。     

扬州发电有限公司5号炉燃烧系统改造取得圆满成功

扬州发电有限公司 5号炉长期存在三次风风速过高、锅炉灰渣可燃物含量偏高、炉膛出口两侧烟温偏差较大等问题。根据对扬州发电有限公司 5号炉进行的制粉系统试验结果 ,对于制粉系统投运工况 ,三次风喷嘴出口的三次风风速在 75ｍ/ｓ以上。三次风风速过高导致锅炉飞灰可燃物含量偏高 ,从而造成锅炉效率较低 ,影响了锅炉运行的经济性。2 0 0 1年 ,江苏省电力科学研究院与扬州发电有限公司合作完成了 4号炉燃烧系统改造工作。 2 0 0 2年 8月 ,由于 4号炉改造取得了明显的经济效益和环保效益 ,扬州发电有限公司委托江苏省电力科学研究院继续对 5…     

三次风反切消除炉膛出口烟温偏差试验研究

在湘潭电厂B厂1025t/h锅炉上进行了三次风反切消除切圆燃烧锅炉炉膛出口左右烟温偏差的冷态试验、热态试验及数值模拟研究,较系统地分析论证了三次风反切消除切圆燃烧锅炉炉膛出口左右烟温偏差的作用     

燃烧模型与切圆锅炉烟气偏差的数值研究

详细分析并建立了锅炉多相流动与燃烧模型。利用该模型对改造前切圆锅炉水平烟道烟温、烟速偏差进了数值模拟,计算结果和实际运行状况一致,证明了模型的可行。数值研究表明:上二次风反切和小切圆可以有效减小水平烟道烟温烟速偏差,综合比较,上一次风反切是更为可行的改造方案。     

三次风反切下二次风配风方式对水平烟道烟温偏差影响的试验研究

在某台已实施了三次风反切消旋改造的200MW机组煤粉锅炉上，试验了不同的二次风配风方式对四角切圆锅炉水平烟道温度偏差的影响。研究表明：在满负荷运行条件下，二次风束腰配风，炉膛火焰中心提高，水平烟道在烟道宽度方向，出现较大的温度偏差；二次风宝塔配风，水平烟道在烟道宽度方向出现的温度偏差较小，锅炉燃烧效率最高；二次风平均配风对三次风消旋的影响，介于束腰配风和宝塔配风之间。     

670t/h四角切圆锅炉反切消旋的数值模拟和工程实践

利用燃烧数值模拟程序对一台670t/h四角切圆锅炉进行了三次风与OFA反切工况数值试验研究.研究结果表明：三次风反切使反切层以上炉内流场旋转减弱,相对切圆直径和充满系数在反切层降低,炉内气流混合强度变化不大,对炉内主气流的空气动力结构影响不大;炉膛温度场和氧气浓度场显示,反切后改善了炉内温度分布,对主燃烧区的影响较小;壁面高温区减少,降低了结焦可能性;反切降低水平烟道入口左右侧温差,削弱了水平烟道入口的扭转残余,减小了水平烟道中的气流速度不均匀性,截面平均烟温略有下降,对受热面换热影响不大.工程实践表明,数值试验结果与实际运行吻合良好,采用三次风与OFA反切消旋方法,减少了残余扭转,改善水平烟道温度分布,较好地解决了四角切圆燃烧锅炉存在的出口烟温偏差问题。     

变负荷时排烟温度偏差异常增大的分析

基于空预器的传热原理,对进风量、烟气量、不同位置漏风量的变化对于锅炉排烟温度和热风温度的影响规律,并对某热电厂2号机组快速升负荷时排烟温度偏差异常增加的原因进行了分析定位,通过设备检修根除了该故障。     

某700MW切圆燃烧机组低氮燃烧贴壁风系统数值计算与应用分析

针对某2′700MW超临界四角切圆锅炉高温腐蚀问题,提出了加装贴壁风系统及低NOx燃烧优化改造方案,并通过对改造方案满负荷炉膛燃烧状态进行一系列数值计算,以及对主燃区近壁O2、CO、H2S等组分和烟气温度分布进行分析。结果显示,增加2层/8只反切布置贴壁风喷口后,上层燃烧器至还原区上部近壁O2浓度显著增加,CO、H2S浓度明显下降,烟气温度降低。贴壁风系统可以有效防治还原区侧墙水冷壁高温腐蚀。结合改后的现场调整试验,分析发现贴壁风可以改善炉膛出口烟气温度分布,降低左右两侧烟气温度偏差,对于四角切圆锅炉水平烟道对流过热面安全运行具有重要意义。增加贴壁风后,锅炉在保证经济性的条件下,可以提高锅炉运行的安全性和环保性。     

某600 MW锅炉低NOx燃烧数值模拟研究及优化

某600 MW亚临界锅炉低氮燃烧改造后存在局部高温腐蚀现象严重、再热汽温偏差较大的问题。通过数值模拟研究了二次风存在的不均匀性对锅炉贴壁还原性气氛、炉膛出口煤粉燃尽率、烟气温度偏差以及炉底渣量的影响,并对托底二次风量进行了优化。结果表明,通过提高二次风量均匀性,后墙绝大部分区域平均CO体积分数从4%降至3%,煤粉燃尽率、炉膛出口烟温偏差也得到改善,但炉膛出口NO_x体积分数略有增加;托底二次风量增加后,底渣量大幅降低,冷灰斗区域高温腐蚀现象亦有望得到改善。     

1025t／h四角切圆锅炉炉膛出口烟温偏差研究

在多台锅炉烟温偏差研究的基础上，系统地分析了四角切圆锅炉炉膛出口水平烟道烟温偏差形成的机理、影响因素和对策；认为炉膛出口残余旋转所形成的烟速偏差是烟温偏差形成的根本原因，炉膛结构、煤质和燃烧工况等因素影响烟温偏差，给出了１０２５ｔ／ｈ锅炉烟温偏差与各主要影响因素的相关曲线，并指出了改善和消除烟温偏差的有效手段。     

1025t/h四角切圆锅炉OFA反切消旋数值模拟研究

利用数值计算软件对某台1025 t/h四角切圆锅炉进行了OFA与三次风联合反切以降低炉膛出口热偏差的模拟研究。研究结果表明:改造后,反切层以上炉内流场旋转逐渐减弱、相对切圆直径减小,但对炉内主气流的空气动力结构影响不大;反切削弱了水平烟道入口处的扭转残余,使烟气在水平烟道内分布更加均匀,水平烟道入口左右侧温差减小。采用OFA与三次风联合反切可以有效地降低水平烟道内的热偏差,保证锅炉的安全稳定运行。     

600MW超临界直流锅炉汽温偏差的分析及改进

在对某600MW超临界四角切圆燃烧锅炉的汽温及烟温偏差进行研究的基础上,系统地分析了过热器出口汽温偏差及再热器出口烟温偏差形成的机理、影响因素和对策。认为炉膛出口气流的残余旋转是造成水平烟道区域烟温和气流速度偏差的根本原因。在采取有效措施后,过热器出口汽温偏差和再热器出口烟温偏差得以减弱。