同种材质摩擦焊接头焊缝的组织及性能研究

利用C150、C50连续驱动摩擦焊机分别对08F钢、20钢进行同种材料焊接试验.08F钢试验工艺参数为:主轴转速2000 r/min、摩擦压力9.5kN、顶锻力23.6kN;20钢试验工艺参数为:主轴转速2500 r/min、摩擦压力22kN、顶锻力30kN.焊后对其接头的组织性能进行研究.结果表明:应用连续驱动摩擦焊,能形成良好的焊接接头,接头的晶粒比母材区晶粒细小;焊接接头由塑性变形区、热影响区组成;焊接接头的硬度值大于母材区,08F钢接头的硬度值较母材区提高了约20％,20钢提高了约40％.     

J55钢直缝焊油井套管沟槽腐蚀性能研究

应用控电位的电化学极化试验，测定了J55钢高频直缝电阻焊(ERW)油井套管焊接区的沟槽腐蚀敏感性，3种规格的J55钢ERW套管在3．5％NaCl溶液中电化学极化144h后，测定的结果表明。套管焊接区沟槽腐蚀敏感性系数强烈依赖于套管用钢的含C量，随含C量升高沟槽腐蚀敏感性增大，焊接后模拟热处理对降低ERW套管焊接区沟槽腐蚀敏感性系数有一定的作用，足够加热时间的无相变退火热处理显著降低ERW套管焊接区沟槽腐蚀敏感性系数．腐蚀介质和介质温度对沟槽腐蚀敏感性系数无显著的影响．     

30CrMnSiNi2A钢件的焊接工艺研究

对30CrMnSiNi2A钢在最终热处理(淬火+低温回火)状态下采用手工电弧焊与TIG焊的综合焊接工艺进行焊接,只要焊接规范合适,就可以使焊缝热影响区的软化程度较轻.且可以得到性能良好的细小索氏体+屈氏体组织,焊缝的综合力学性能较高,完全能满足使用性能要求,可以用作应急维修.     

不同参数下超级钢焊接热影响区晶粒尺寸

采用数值模拟方法得到超级钢焊接温度场，在热影响区温度场基础上，结合晶粒长大动力学原理计算热影响区晶粒尺寸，并实验加以验证，绘制不同参数下超级钢热影响区晶粒尺寸图．以作为优化其焊接工艺的依据。     

Fe3Al合金与A304钢的TIG焊试验研究

采用TIG焊方法，分别选择9Cr-1Mo钢焊丝、A347焊丝和Inconel82Ni基合金焊丝作填充材料对Fe3Al合金与A304不锈钢进行焊接试验，并对接头质量进行了检测分析。结果表明：三种填充焊丝的焊缝中均有裂纹产生，并且在Fe3Al合金的热影响区还出现了微裂纹；采用Cr—Mo钢焊丝时，溶池金属沿FeAl母材基体结晶长大，接头区组织较均匀，而采用Ni基焊丝时，Fe3Al侧存在界线明显的熔合区。     

CF-62钢焊后消除应力热处理脆化的研究

研究了焊后热处理对CF－62钢焊接热影响区粗晶区韧性的影响，指出CF－62钢焊接热影响区粗晶区在焊后热处理过程中有产生消除应力脆化的倾向，并探讨了低合金高强钢消除应力脆化的机理。     

铜与45钢扩散接合的研究

利用自制小型真空扩散接合装置研究了铜与45钢的扩散接合,并对接合区的原子迁移行为及组织和硬度变化进行了分析。结果表明:铜与45钢实现扩散接合的最佳工艺参数为:T=800～850℃,p=3MPa,t=15～30min。     

镁和钢搅拌摩擦焊接头组织分析

采用搅拌摩擦焊对镁合金(AZ31B)和钢(Q235)异种材料进行焊接,通过优化工艺参数获得最佳成形接头,并采用光学显微镜对接头显微组织进行观察,通过SEM沿板厚方向分析焊核与钢侧界面不同位置的微观形态.结果表明,镁/钢连接紧密,焊核勺子状区与镁侧分界面明显,晶粒较母材晶粒明显长大;钢侧热力影响区受机械和热的复合作用,组织不均匀,既有等轴晶组织也有条状组织,镁侧热力影响区不明显;镁热影响区晶粒粗化较钢侧严重.接头横截面钢侧显微硬度距离焊核越近硬度值越高,焊核硬度分布不均,局部区域硬度很高,最高为324.7 MPa,镁侧硬度值较均匀.     

高强钢Domex 700MC焊接热影响区显微组织及性能分析

采用埋弧焊和CO2气体保护焊方法获得了高强钢Domex700MC焊接接头试件，并对两种方法下焊接热影响区的显微组织及性能进行了分析比较，结果表明：采用CO2气体保护焊时，接头热影响区的组织、性能优于采用埋弧焊时的情况；采用埋弧焊方法焊接此类钢时，为保证接头具有一定的塑韧性，应严格控制线能量。     

高强钢Domex 700MC焊接热影响区显微组织及性能分析

采用埋弧焊和CO2气体保护焊方法获得了高强钢Domex700MC焊接接头试件,并对两种方法下焊接热影响区的显微组织及性能进行了分析比较,结果表明:采用CO2气体保护焊时,接头热影响区的组织、性能优于采用埋弧焊时的情况;采用埋弧焊方法焊接此类钢时,为保证接头具有一定的塑韧性,应严格控制线能量。     

气阀钢摩擦焊焊缝的组织结构

气阀钢２１－１２Ｎ与４Ｃｒ１０Ｓｉ２Ｍｏ的摩擦焊焊缝存在机械混合区，微扩散区和局部区域的相变区，但不存在熔化区，在强烈机械变形作用下，紧靠摩擦焊接触面两侧为超细薄或细晶区，接着是再结晶区，回复区和形变区，但它们在接触面两侧的具体情况并不完全相同。     

铜与钢的磨擦焊工艺研究

采用连续驱动磨擦焊及惯性磨擦焊的方法对Ｔ２紫铜与２０钢的磨擦焊工艺进行了初步的研究。试验结果表明：铜与钢磨擦焊工艺性能良好；接头无明显组织变化，无明显热影响区，其抗拉强度与母材（铜）相当。     

焊后热处理工艺对WB36钢焊缝组织和性能的影响

本文通过不同热处理条件下WB36钢焊缝硬度、冲击韧性的试验与分析,研究了焊后热处理工艺对WB36钢焊缝组织和性能的影响。结果表明,该钢焊缝具有典型热处理强化特征,这种强化是因为在粒状贝氏体的边界上析出了细小的球形沉淀相而引起,综合考虑焊缝和HAZ区粗晶区性能,WB36钢热处理工艺应选择600℃×2h或更长恒温时间的工艺。     

20CrMn2SiMo钢与20CrNi3Mo钢摩擦焊接头的组织和性能

研究了20CrMn2SiMo钢与20CrNi3Mo钢摩擦焊焊接接头的组织和力学性能。结果表明,未进行热处理时,其焊缝区显微硬度最高,热影响区其次,母材硬度最低;热处理后,焊缝和基体组织均为板条状贝氏体和马氏体以及少量的残余奥氏体,焊缝区和基体硬度基本相同;热处理后的焊接接头具有良好的强韧性:σb=1351MPa,δ5=11%,ψ=43%。     

380CL车轮钢闪光对接焊组织与性能

对闪光对接焊后的380CL车轮钢进行了弯曲、金相及力学性能分析.结果表明:380CL车轮钢焊缝处金相组织为铁素体+魏氏组织+粒状贝氏体,热影响区金相组织为铁素体+魏氏组织+条状贝氏体,焊缝及热影响区硬度值均超过母材,焊接钢板拉伸、弯曲性能合格.     

超低碳QT钢焊接二次热循环的组织转变与局部脆化

采用焊接热模拟实验及透射电镜分析技术研究了一种超低碳QT钢在多道焊接二次热循环过程中的组织转变与韧性间的关系,结果表明,由于在一次焊接热循环过程中的晶粒粗化和未回火马氏体的形成,使得粗晶我的韧性明显降低,在多道焊的二次热物质 时,实验钢不存在临界粗晶区局部脆化现象,但表现为亚临界粗晶区局部脆化,引起亚临界粗晶区局部脆化的原因是碳化物的析出粗化和残余奥氏体的热失稳分解。     

紫铜与高碳合金钢的摩擦焊焊接性

介绍了应用径向摩擦焊进行紫铜与高碳合金钢（Ｄ５０或Ｄ６０）摩擦焊焊接性试验的情况，试验结果证实，紫铜与高碳合金钢采用大参数的惯性摩擦焊工艺时，焊接接头基本与紫铜等强，钢侧的焊接热影响区≤０．１５ｍｍ，焊接热影响区无异常组织出现。     

高氮奥氏体不锈钢MIG焊接头的组织和性能

高氮钢焊接技术的研究是高氮钢研制和应用的关键技术之一.采用熔化极惰性气体保护焊方法对7 mm和14 mm厚的高氮钢进行了焊接,研究了焊接接头的组织和力学性能.研究结果表明,高氮钢MIG焊焊缝和热影响区的组织为奥氏体和少量的δ-铁素体,焊接接头强度与母材相当.7 mm厚板MIG焊焊接接头具有较好的韧性,而14 mm厚板热影响区韧性较低,其原因为经历多次焊接热循环导致敏化区的碳化物Cr23C6析出增多,致使韧性下降.     

Q390E钢埋弧焊焊接接头组织与性能

为了开发Q390E钢焊接工艺,首先对Q390E进行斜Y坡口抗裂性试验,以确定预热温度,然后进行埋弧焊对接试验,对焊后Q390E钢进行了焊接接头力学性能测试及金相组织观察分析.结果表明:Q390E钢抗裂性较好,焊前可不进行预热;焊缝处金相组织为先共析铁素体口(PF)+侧板条铁素体(FSP)+针状铁素体(AF),低温冲击韧性较差;热影响区粗晶区晶粒粗大,硬度较高,但没有出现淬硬组织,热影响区综合力学性能良好;焊接钢板室温拉伸、弯曲性能合格.     

超超临界锅炉水冷壁T23/12Cr1MoV异种钢焊接接头焊后热处理裂纹分析

分析了T23/12Cr1MoV异种钢焊接接头焊后热处理裂纹的宏观和微观特征、断口形貌及接头的显微组织,测试了接头的硬度分布,在此基础上讨论了裂纹的性质及形成原因,并提出了防止裂纹的措施。结果表明,裂纹启裂于T23钢侧焊趾部位,沿粗晶粒热影响区(CGHAZ)晶界扩展,为典型的再热裂纹。焊后热处理明显降低了异种钢焊接接头两侧热影响区的硬度,T23钢侧CGHAZ产生再热裂纹与其在焊后热处理过程中晶界析出碳化物有关,其析出促进了孔洞的形成。在焊后热处理前,对异种钢焊接接头进行一次550 ℃×1 h的中间热处理有利于抑制再热裂纹的产生。