高炉汽化冷却实践

通过对鞍钢高炉汽化冷却实践的总结,发现循环能力的大小是高炉汽化冷却成败的关键。根据自然循环汽化冷却系统循环动力与循环阻力相互平衡的关系,导出了影响循环流量的关系式。由此得出,提高高炉汽化冷却系统循环能力的有效途径是适当提高上集管高度和适当扩大其截面积。总结还认为冷却壁过长是使其破损的直接原因。     

100米~3高炉改造设计

我厂原1号100米~3高炉为“58”型,生产到1979年炉壳严重破损,加之原料结构改变,由原矿和土烧结矿改为100%竖炉球团矿,决定对该炉进行大修技术改造。大修改造设计的指导思想是:在适应工艺生产要求和改善技术经济指标的前提下,尽量做到化钱少、工期短,因此这次改造的重点是高炉本体。一、改造设计的主要内容     

100米~3高炉鼓风机改造方法与效果

本文阐述了对300-2型高炉鼓风机转子技术改造的方法和取得的效果,并提供了改造后的风机性能曲线,在全国同类型高炉鼓风机改造中取得了较好成果。     

100米~3高炉使用整粒中块焦的效果

一、概况本厂7号高炉有效容积100米~3,8个风口,炉缸直径3300毫米,配300米~3/分风机。全焦冶炼铸造生铁。长期以来,高炉顺行差,各项技术经济指标落后。表现为风口不活,气流不稳定。一般中心负荷重,边缘轻,且很难加重边缘,只能以轻负荷,小矿批,低冶强等操作制度维持生产。我们曾在上下部调节上作了不少探索,都未取得明显的效果。从1982年起,高炉间断使用本公司25～40毫米中块焦,收到立竿见影之效,风     

鞍钢高炉汽化冷却实践及理论探讨

鞍钢从1971年起先后在四座高炉上进行汽化冷却实践.由于汽化冷却是一项新技术,设计、管理和操作都没有成熟经验,相继出现一些问题,特别是1976年投产的6~#高炉汽化冷却效果最差,运行仅一年另七个月,冷却设备就严重损坏,生产两年多被迫停炉中修,造成了很大损失.因此高炉汽化冷却至今没有全面推广.1974年11月9日投产的2~#高炉,汽化冷却运行了近六年时间,产铁314万吨.该炉开炉后就不断强化,到中修停炉前.有效容积利用系数还保持在2.0吨/米~3·日以上,中     

冷铁100米~3高炉热风炉改造初获成效

我厂自7980年以来,参照国内外高温内燃式热风炉改造的经验,对2~#高炉三座热风炉进行了技术改造。采取了生产中逐座大修改造的办法。改造后月平均风温已达到1040℃左右,较改造前提高了200℃左右,改造基本上是成功的。热风炉改造主要内容:(1) 燃烧室隔墙砌砖与大墙断开砌筑,中间留膨胀缝,并用耐高温的挠性料填充,隔墙两圈砌砖之间增设隔热层,其下部嵌入一块耐高温抗氧化钢板;(2) 采用带水平通道的五孔格子砖,缩小格孔尺寸,适当加高热风炉,蓄热面积有较大增加,(3) 燃     

布袋除尘器在100米~3高炉上的应用

临钢现有四座100米~3高炉,自1958年投产以来,煤气净化一直是沿用重力除尘器—洗涤塔—文氏管—净煤气总管的工艺流程.由于缺水和没有污泥处理设施,煤气净化质量一直不好,含尘量高达65～99毫克/标米~3,含水(包括机械水)也平均在201.8～254.4克/标米~3.这不仅影响了冶炼指标的改善而且热风炉过早损坏,一座高炉一年还要排放100多万吨废水,对周围环境造成了严重污染.     

100米~3高炉双料车交叉轨道斜桥

山东张店钢铁厂四座100米~3高炉,为了适应提高产量、增加料批的需要,十年来陆续将单料车改为双料车上料,使用情况良好。由于炉顶空间位置狭小,在不影响炉顶金属结构和煤气管道的情况下,将原斜桥的结构尺寸适当加大。又由于炉顶布料器及其受料斗的限制,使双料车不能分别在两个平行的位置卸料,因此,在斜桥上铺设了交叉轨道,以使双料车能处于接近单料车时的同一个卸料位置。斜桥轨道的铺设(图1),是从下部双料车装料位置的平行轨道开始,到料车全行程长度的约1/3处进入弯道,在约2/3处形成内侧两条钢轨的交叉固定道岔,然后,通过反向弯道,直至进入卸料曲轨段之前,形成两侧各两条钢轨相邻的平行轨     

操作线图在100米~3高炉的应用

操作线图把高炉冶炼过程和有关参数在平面直角坐标系上形象地表示出来。用它来分析高炉冶炼过程、分析改变个别参数对冶炼过程的影响,从而确定增铁节焦的技术措施,十分简便,比较准确。利用操作线图把我厂100米~3高炉1986年的生产状况进行了详尽分析,确定以提高风温,提高烧结矿产量和质量,改善煤气利用作为今年增产降耗的主要技术措施。1987年1至4月,100米~3高炉焦比由1986年的735公斤降到658公斤,降低生铁成本18.50元/吨,节约价值近30万元,取得了显著的经济效益。     

100米~3高炉煤气脫水的改进

100米~3的高炉在净煤气系统中,原设计没有水份分离设施。当煤气压力稍高时(大于100毫米汞柱),煤气大量带水,严重的影响热风炉燃烧。我厂在1965年5月测定的煤气含水量高达24.8克/米~3,靠近净煤气总管的热风     

成钢100米~3高炉布料问题的探讨

根据理论计算和实际操作数据,探讨成钢原料条件下高炉布料规律,分析边缘煤气流长期过分发展的原因。在此基础上,提出上下部调剂的对应措施。     

首钢二号高炉汽化冷却实践

首钢二号高炉汽化冷却,自1979年12月15日投产以来,进行了一系列的研究和改进。并在煮炉、蒸汽引射、多汽包独立循环系统、热负荷确定、升压操作、监控仪表配套及自动检漏方面取得了一些经验。目前,首钢二号高炉汽化冷却,已成为我国第一个配有整套自动监控仪表(自动补水、自动水位控制、压力自动调节、自动排污、自动检漏)和以汽包分为四个独立循环系统的一段式自然循环汽化冷却系统。并且,经济效益显著,每年平均节水30多万吨,节电200多万度。每吨生铁节约能耗0.955kg标准煤。     

高炉汽化冷却强度调节的实践

自然循环汽化冷却系统采用提高冷却介质强度因素,调节冷却强度,达到了消除“炉衬结厚”的目的。该措施实施后,效果是令人满意的。本文对调节的措施、效果及未来设想做了综合性报道,以供处理类似炉况调节冷却强度时参考。     

高炉汽化冷却基本原理

一、高炉汽化冷却水循环原理如图1所示,由汽包、下降管和冷却壁管(上升管)组成一个循环回路(在实际的高炉上,冷却壁之间的管子有许多拐弯,在图上没有表示出来)。在这个回路中,冷却壁水管受     

2580米~3高炉生产实践

鞍钢2580米~3高炉(即七高炉)是在原七、八高炉的基础上建成的,并于1977年12月27日投入生产,1980年4月9日停炉中修,整个炉役历时823日8时37分,共生产2997776吨生铁。该炉役期间的高炉有效容积利用系数为1.438吨/米~3·日,冶炼     

昆钢3号高炉汽化冷却的改进

昆钢3号高炉在1985年大修时,吸取了4号高炉汽化冷却失败的教训(即由于冷却壁沿用水冷时的蛇形管,壁内阻损过大及钠盐结垢,加之操作不当,使局部断水导致冷却壁烧坏,被迫改为水冷),对其汽化冷却的设计作了一定的改动。首先,将冷却壁一进一出的蛇形管改为五进五出的直管,管径从25.4mm(1英寸)改为31.75mm(1 1/4英寸),减少了管内阻损,冷却强度增加了四     

汽化冷却在高炉上的应用实践及探讨

介绍了汽化邓在１２９ｍ＾３高炉上应用的具体方法其与传统的工业水开路循环冷却系统 比较,探讨了其汽轮冷却了大中型高炉上推广应用的可行性。     

高炉汽化冷却与节能

1.概述 高炉汽化冷却,其效能近似于一台小型低压蒸汽锅炉。但与锅炉消耗燃料产汽的过程和目的不同,它不消耗任何燃料,仅利用管系中     

高炉汽化冷却特性探讨

鞍钢从1971年起先后在四座高炉自炉腰以上采用汽化冷却,三座效果不好,其中6号高炉(1050米~3)汽化冷却只一年零七个月,管子烧坏26％。而2号高炉(826米~3)自1974年11月9日投产至今五年多,冷却水管只坏3.7％,仍在继续强化冶炼,系数达2.0以上。2号高炉同6号高炉比,在冷却壁材质、铸造工艺、检测等方面都没有改进,为什么取得如此好的效果呢?对2号、6号高炉汽化冷却系统的水循环计算得到了答案。 6号高炉在中等热负荷、汽包为1.0公斤/厘米~2压力下,因阻力损失过大而不能循环,汽包压力提至3.0公斤/厘米~2,全炉循环流量只有256吨/