发泡颗粒轻质土材料的吸水性

地下水、降雨渗水等因素会对发泡颗粒轻质土的密度等基本特性产生影响,为了把握这种影响并为设计提供依据,利用试验的方法对发泡颗粒轻质土的吸水性进行了探讨和评价。     

地震荷载下的土压力线性分布解

Mononobe-Okabe土压力理论广泛应用于地震效应下的土压力计算,但由于其理论基础为库伦理论,因而只能计算土压力合力。基于Mononobe-Okabe土压力理论的平面滑裂面假设,在拟静力分析法的基础上采用斜向条分法,推导了考虑多种复杂条件下的地震土压力合力及其作用点位置、土压力强度计算式,并给出临界破裂角的显式解答。分析表明:斜向条分法能够有效验证Mononobe-Okabe理论假设土压力强度沿墙高线性分布的合理性,且在相应简化条件下,该公式给出的土压力合力与Mononobe-Okabe理论的计算结果完全一致。通过探讨水平和竖向地震荷载对土压力的影响初步获得了地震土压力的变化规律。     

挡土墙后粘性填土的土压力计算

本文根据库伦原理,推导出了一个比较简单的计算粘性土土压力的公式。对无粘性土也适用。     

有限范围填土的土压力计算模式

在挖方工程中,如果开挖面较陡,墙后填土受到限制不可能出现库仑土压力破坏面时,不能用库仑土压力理论计算主动土压力,而应按有限范围填土情况计算主动土压力。若开挖面较缓,未限制填土中出现库仑破坏面,就可以按传统的库仑土压力理论计算土压力。《建筑地基基础设计规范》给出的临界破裂角计算公式,只适合于朗肯土压力情况,并不符合库仑土压力情况,因此必须正确计算临界破裂角的大小。文中提出了建议计算方法。     

基于条分法理念的土压力计算

将库仑土压力假定与条分法相结合,采用与滑裂面相平行的微条对滑动楔体进行划分,并对微条进行受力分析,建立了平衡方程,推导了主、被动土压力计算公式。分析表明:土压力沿墙高线性分布,土压力大小与库仑理论的计算结果一致。     

有限土体主动土压力计算

 建立在半无限土体假定基础上的朗肯、库仑土压力理论并不适用于有限土体土压力的计算。根据实际情况,建立有限土体土压力计算模型,基于极限平衡理论及平面滑裂面假定,在考虑土黏聚力及有限土体宽度的基础上,推导有限土体滑裂面剪切破坏角的数学表达式,并建立有限土体主动土压力计算公式。所建立的计算公式表明,有限土体滑裂面剪切破坏角不再是库仑土压力理论给出的定值45°+j/2,而是一个变量,与计算深度、土内摩擦角、土黏聚力及有限土体宽度有密切关系。通过算例分析发现,有限土体滑裂面剪切破坏角随深度增加成非线性增长;而与土黏聚力和有限土体宽度成负相关;随着土内摩擦角的增大,剪切破坏角先是减小,随后增大。最后,将有限土体土压力计算结果与朗肯土压力进行对比,证实了有限土体主动土压力计算公式的合理性。     

挡土墙土压力线性分布解

基于库仑理论的平面滑裂面假设,采用斜向条分法推导考虑滑裂面上填土的黏聚力、墙土间黏着力、均布超载条件下的黏性土主被动土压力合力及其作用点位置、土压力强度计算式,并给出临界破裂角的显式解答。分析结果表明:斜向条分法有效验证库仑理论假设土压力强度沿墙高线性分布的合理性,且现行经典朗肯和库仑土压力理论计算式皆为该公式在相应简化条件下的特例,对应用条分法计算土压力做了重要补充。     

浅谈有限范围填土土压力的计算

挡土墙后具有较陡稳定岩石坡面的有限范围填土土压力的计算已有文献[1～3]介绍,但墙后稳定岩石坡面较缓时的土压力计算,未见有文介绍。文章推导出可适用于稳定岩石坡面为任意倾角时的土压力计算方法,并通过算例分析了岩石坡面倾角和岩石坡面摩擦角对土压力及其对应破裂角的影响规律;拓展了有限范围填土土压力计算的适用范围,该方法已应用于理正挡土墙设计软件,可供工程设计应用。     

土压力—条分法联合法计算滑坡剩余下滑力

基于对滑坡体内土压力类型和条分法理论的局限性分析,探讨了条块间计算值与实际应力状态不符的原因并提出了修正建议,并用工程实例进行说明,结论表明:当FiEp时修正前侧条块滑面。     

开槽埋设柔性管竖向土压力计算探讨

开槽埋设钢管等柔性管时,开槽宽度对于作用于管道上的竖向土压力有着很大的影响,这已被现场实测和模拟试验结果所验证。而目前的一些计算方法均未考虑此因素的影响,以致计算结果均与实测结果有较大的差距。为此本文根据实验研究的结果,建立了新的滑裂面计算模型,推导出了土压力计算公式,并被实测结果所验证,可供管道工程设计参考。     

两相体模型在评价发泡颗粒轻质土应力-应变特性中的应用

发泡颗粒轻质土是由基材及轻质填充料两种性质不同的材料构成的两相体材料。利用两相体模型建立发泡颗粒轻质土的应力–应变关系,对不同配比轻质土的应力–应变特性进行评价,并利用试验结果对模型的合理性进行验证,为轻质土的工程应用提供必要的理论依据。     

谈气泡混合轻质土在软土路基中的应用

针对珠海大道改建工程工期短、边通车边施工特点,在处理软土路基时选用气泡混合轻质土处理方案,并详细分析了该处理方案的具体施工步骤及各环节需注意的事项,以保证路基质量。     

泡沫轻质土在软土地基高速公路中的应用探析

桥头跳车是软土地基高速路常见病害。为预防和应对此病害,可在软基路段台背路基填筑泡沫轻质土,改善传统搅拌桩处理软土地基模式,减少施工后的沉降量。本文论述了泡沫轻质土在软土地基高速公路中的应用。     

轻质泡沫混凝土新型制备方法的研究

首先比较了物理发泡法和化学发泡法制备泡沫混凝土的优缺点。在此基础上,采用化学发泡与物理发泡相结合的新方法制备干密度约为250kg/m3的泡沫混凝土,通过实验确定了新方法的最佳配比。在最佳配比下,新法克服了物理发泡时试样凝结时间过长和化学发泡时试样泡孔结构差的缺点,制备的试样凝结时间短,泡孔结构好,吸水率低,力学性能好。     

刚性平动模式下被动土压力计算

利用极限分析上限法,对一种在刚性平动模式下计算挡土墙被动土压力的方法进行了分析,推导了平动模式下m个刚性三角形滑动块被动土压力系数的目标函数,并利用Matlab优化工具箱优化该目标函数,得到了挡土墙被动土压力系数的上限解。     

基于库仑理论的粘性土主动土压力的计算

本文以库仑理论为基础,对粘性土主动土压力的计算提出了一种较为简便且适用面较广的办法。     

折减吸力在膨胀土静止土压力计算中的应用

非饱和土力学的研究水平目前还未进入实用阶段,主要原因在于吸力量测的困难。折减吸力的提出避免了吸力量测的困难。根据变形等效原则介绍了确定折减吸力的具体方法,为了避免吸力量测的困难,采用折减吸力代替真实吸力提出了一个计算膨胀土静止土压力的方法。进行不同水位和降雨入渗情况下的膨胀土静止土压力系数的计算,计算结果合理地反映了非饱和土土压力和膨胀量的分布趋势,计算结果验证了方法的合理性。     

对不同地基土进行砂垫层换土处理的方法

简述了杂填土的工程特性，分别应用工程实例，介绍了采用砂垫层置换人工填土、粗砂褥垫层转换特殊地基土的设计处理方法，并分析了其处理效果，说明了对不同地基土进行砂垫层处理的重要性。     

两种土压力计算方法对比分析

介绍了郎肯土压力理论和延伸的郎肯土压力理论两种土压力计算方法,在实测数据的基础上,通过具体实例计算,对比分析了两种计算方法的差异,结果表明,工程上常用的郎肯土压力理论虽具有计算简便、参数容易获得等优点,但无法对土体基质吸力状态的变化进行考虑,采取延伸的郎肯土压力理论对其计算值进行对比、校核,对于深入理解、合理选用常用计算方法得出的土压力值具有有益的参考。     

双剪统一强度理论在土压力计算中的应用

基于双剪统一强度理论 ,将挡土结构与土相互作用问题视为空间问题 ,推导出了黏性土与无黏性土的主动土压力与被动土压力的计算公式 ,并讨论了加权系数b对主动土压力的影响。为验证公式的可行性 ,通过工程实例将计算结果和采用朗肯土压力理论所得的计算结果及实测结果进行了对比 ,对比表明 :朗肯土压力理论所得的主动土压力偏大 ,当b =0 .5时 ,采用公式所得结果比朗肯土压力理论所得结果更接近实测值 ,从而说明本文公式对挡土结构的设计有一定的指导意义