上犹江大坝下游河床冲淤情况

上犹江水电站大坝泄水建筑物为坝顶胸墙溢洪道和右岸泄洪隧洞。溢洪道分五孔,净宽60m,每孔以一12×7m的平面定轮钢闸门控制,工作水头16.1m,最大泄流量4940m~3/s。消能形式采用连续式鼻坎挑流。右岸泄洪隧洞,施工期间作导流用,施工结束后由于弧形工作闸门启闭及洞身水力流态问题,一直未参与泄洪。水库为不完全年调节。从1957年运行以来,到1987年的30年中有16年泄洪,泄洪次数共133次,泄洪总量123.91亿m~3,历时8664小时。大于500m~3/s的143次入库洪水中,有64次泄洪,泄洪时最高库水位达200.265m(水头15.765m),最大泄流量2960m~3/s。水库历年泄洪情况见表1。     

面流消能的砂石磨损问题

一、概述陆水主坝溢流段总长64m,布置5孔溢流孔,堰顶高程40.5m,每孔净宽9.4m、高10.5m,最大泄量6090m~3/s(千年校核水位57.0m).采用消力池底能水跃消能型式,消力池宽61.7m,长88m,最大单宽流量101m~3/s.护坦分高低两级,一级护坦高程22m,长48m,二级护坦长40     

小湾水电站泄洪洞反弧段开挖施工工艺

1工程概况泄洪洞是小湾水电站工程三套泄洪设施之一,泄洪洞洞身为有压变无压“龙抬头”布置,由进水口、有压段、工作闸门室、渥奇反弧段、无压段及出口挑流鼻坎组成。泄洪洞设计工况和校核工况下泄流量分别为3 535 m3/s和3 811 m3/s,约占枢纽总泄量的19·4%和18·4%,最大泄洪水     

泄洪消能设计与试验研究

乌江银盘水电站具有泄洪流量大、上、下游水位差小、下游水位变幅大等特点,泄洪消能布置要考虑通航、发电和施工导流等因素的影响.模型试验结果表明:电站设置10个泄洪表孔,堰顶高程为195 m,孔宽15.5 m,三期截流左区4孔预留缺口180 m,泄流能力满足要求;泄洪消能建筑物结合电站运行及施工导流方案分3区布置,中区、右区为底流消能,左区为面流消能;通航条件下(5 500 m3/s以下)不使用左区单独泄洪,上、下游引航道口门区的水流条件基本满足通航要求.     

正常运行水位大流量泄洪闸门调度方式研究

以某实际水库工程的连续尾坎中坝泄洪消能的闸孔优化调度运行为研究对象,运用flow-3d软件建立数学模型,并以物理模型水力学试验成果进行了验证,验证结果表明,数值模拟结果与试验成果基本吻合,准确度较好。根据本工程闸门调度运行的特点,拟定了在Q=900 m/s的大流量下,采用数值计算的方法,通过分析比较该流量下多闸孔闸门不同的组合开启方式下的堰面流态、挑距、坝下河道流速、河底压强四项要素及水流主流区域等水力特性,得出了多闸孔中坝连续尾坎消能的调度运行的水力学相关规律,结果表明:正常运行水位大流量(Q=900 m/s)调度运行时,相对4孔均开调度原则,5孔均开的调度原则堰面水流更稳定且消能效果较好,因此宜选择5孔均开即开启1—5号闸孔的消能调度方式。     

三峡大坝泄水建筑物水力学原型观测与分析

三峡大坝泄水建筑物具有下泄流量大(102 500 m3/s)、泄洪落差大(97.3 m)、孔口数量多(22个表孔和23个深孔)、运行水头高(90 m)、库水位变幅大(135～180 m)等特点,其泄洪运行备受关注。采用现场原型观测手段,2003年以来历时十余年,系统观测了深孔135 m、156 m、172 m和表孔162 m、172 m特征库水位泄洪消能水动力特性,重点考察了水流流态、动水压强、水流流速、水流空化噪声、通气风速、水流掺气浓度、坝下冲刷等参数,获得了宝贵的原型系列观测数据,并与模型试验成果对比分析补充完善。观测显示,泄水建筑物过流面虽有初生空化信号但未见空蚀和泥沙磨损破坏,坝下消能区冲坑最深点高程20.8 m,折算其上游坡比1∶6,表明三峡大坝泄水建筑物布置总体是成功的。     

柏叶口水库泄洪发电洞挑流消能特性分析

柏叶口水库泄洪发电洞采用挑流的方式消能,工程建成后,发现建筑物下泄高速水流的实测挑流射程和冲坑深度与按照设计规范计算的结果有一定的出入,造成对岸边坡损坏。对柏叶口水库泄洪发电洞挑流消能特性进行分析,结果表明挑流射程计算偏差的原因是未考虑水流发生自掺气时减阻增速效应和离心惯性力的影响。当泄洪发电洞闸门部分开启水深小流速大时,水体发生自掺气,加之离心惯性力作用,使实际挑流射程大于设计规范计算值。综合考虑两种因素,预测了柏叶口水库泄洪发电洞在正常蓄水位下(1 133.0 m)、设计洪水位下(1 135.26 m)挑流射程和挑流远端影响线距挑流鼻坎的距离。水位在1 133.00～1 135.26 m之间,当工作闸门开度为1.0 m时,泄量为99.41～100.85 m~3/s,挑流射程为80.91～84.69 m,比按照设计规范计算的结果增加6.1%～8.1%;当闸门开度不超过2.0 m时,挑流远端影响线距挑流鼻坎距离计算值均大于设计值,随着闸门开度的增加,挑流远端影响线距挑流鼻坎距离计算值约等于设计值。     

宝珠寺水电站泄洪消能研讨会在西安召开

宝珠寺水电站是以发电为主,兼有灌溉、防洪等综合效益的大型工程.水库总库容25.5亿m~3,装机容量70万kW.拦河坝为实体混凝土重力坝,最大坝高132m.枢纽总布置采用中间坝后武厂房方案,泄洪建筑物的底孔、中孔和表孔按进口高程分四层布设在厂房两侧.白龙江洪水峰高量大,陡涨陡落,枢纽泄洪消能的布置难度很大,是设计人员研究的重要课题之一.工程复工后,根据初设阶段底、中、表孔泄流对称布置的特点,进行优化设计时,经过水工模型试验,全面研究了挑流及利用导流明渠底流消能方案.1987年该方案经上级主管部门组织审查批准后,在进行大量水工模型试验的基础上,最终选定中孔低挑—水垫     

某核电厂循环水系统虹吸井模型试验研究

通过对某核电厂循环水系统虹吸井水力模型试验,分析研究在排水流量、潮位和堰顶标高变化时对排水虹吸井的水力特性、水力要素的影响程度,以及在不同方案时溢流堰、虹吸井内堰后流道型式的水力特性与水头损失。结果表明该虹吸井溢流堰堰顶高程为-1 m时可以满足不同工况下泄流要求,流速分布较均匀;高程为-0.5 m时虹吸井溢流堰上下游水位差较大,水流紊动激烈;高程为-1.5 m时平均低潮位下虹吸井泄流为淹没出流,不利于虹吸井泄流。对于虹吸井溢流堰堰顶高程为-1 m的方案,设计基准洪水位DBF(Designed basis flooding)工况下安全排水流量为46.3 m~3/s。     

岗南水库正常溢洪道下游河道冲刷情况分析

1基本情况岗南水库正常溢洪道初建按大坝Z12m高程设计，1962年竣工。1966年为提高水库防洪标准，于10月正式动工改建，1967年7月主体工程竣工，最大地量5640m’／s。改建后堰顶高程由原来的198m降到了191m。改建后泄流形式、水流状况都有所改变，而下游挑坎仍为原建形式。1963年泄洪后发现下游形成较大冲坑，坑底高程低于挑坎齿槽底部高程4m，严重威胁着工程的安全，据探井发现正常溢洪道闸室基础后部有软弱夹泥层目前尚未处理。经初步分析，泄量超过600m_3/s八时下游冲坑将加深，并影响闸室的稳定，于1989年对正常溢洪道下游挑坎进行了改…     

斯威士兰摩焦利坝的自溃式非常溢洪道

斯威士兰1978～1979年在Umbuluzi河上兴建一座高42m的摩焦利(Mojoli)堆石坝,水库库容1.52亿m~3。库区位于热带旋风区,据计算百年一遇溢洪道泄洪量为950m~3/s,但可能最大泄洪量达7,650m~3/s,为百年一遇泄洪量的8倍。坝址附近地势狭窄,要布置泄洪量大的溢洪道很困难。因此,在坝的右岸布置一条正常工作溢洪道,在左岸布置一条自溃式非常溢洪道。自溃式非常溢洪道宽120m,溢洪道上的自溃堰中间有座导墙,将堰体分为两段,左右两段高程相差60cm。     

黄河古贤水利枢纽溢洪道设计

古贤水利枢纽作为黄河干流控制性骨干工程之一,是黄河水沙调控体系的重要组成部分。水库总库容134.61亿m3,电站装机规模2100MW,正常运用期多年平均发电量70.83亿k W·h,为Ⅰ等大(1)型工程。主要建筑物包含大坝、泄洪排沙建筑物、引水发电建筑物、电站厂房、供水灌溉取水口、水垫塘等。土石坝永久性壅水、泄水建筑物采用1000年一遇洪水设计(下泄流量12100 m3/s),10000年一遇洪水校核(下泄流量12700m3/s),下游消能防冲建筑物按100年一遇洪水设计。溢洪道采用过流能力相对较高、工程量相对较小的开敞式低驼峰型溢流堰,按3孔布置,单孔净宽13m,正常蓄水位627m时泄量为4548 m3/s。     

三门峡水利枢纽工程改扩建设计

通过对三门峡水利枢纽工程建成后出现的库区淤积等问题的研究,针对性地进行了改扩建设计,1965—1968年进行了第一次改建,增设2条泄洪排沙隧洞、改建4条压力钢管参与泄洪,枢纽315 m水位下泄流规模由原设计的3 486 m~3/s提高到6 102 m3/s,"蓄水拦沙"的运用原则调整为"滞洪排沙",减轻了潼关以上库区淤积,但枢纽泄流排沙能力仍然不足。之后进行第二次改建及泄流工程二期改建,陆续打开12条导流底孔,安装5台发电机组,枢纽315 m水位含机组泄量的下泄总流量达到10 096 m~3/s,水库基本达到年内冲淤平衡。后又完成了机组扩建、改造等工程,泄流排沙能力逐步提高,枢纽工程功能逐步完善,完成了由"滞洪排沙"向"蓄清排浑"的重要调整,枢纽全面发挥了防洪、防凌、灌溉、发电和供水的综合效益。     

高港枢纽节制闸闸墩一次施工到顶的设计与施工

1 节制闸工程概况 节制闸闸孔总净宽50m,共5孔,每孔净宽10m,闸墩高15m,设计流量为440m~3/s。节制闸为2块底板,5＃底板23.8m×31.9m,为两孔一联;4＃底板35.2m×31.9m,为三孔一联,均为整体式平底板。底板顶面高程为-6.35m,底板上在闸门底部设置梯形堰,堰高0.85m,堰顶高程为-5.5。闸门采用钢质弧形门,由于挡潮水位较高,设置了净高5m(3.0m～8.0m)的钢筋混凝土结构胸     

糯扎渡水电站上游围堰混凝土防渗墙施工

1 概述 糯扎渡水电站上游围堰设计挡水标准为50年一遇洪水,设计流量17 400 m3/s,1#～4#导流洞下泄总流量16 828.37 m3/s,相应堰前水位653.661 m,挡水时段为2008年6月～2010年5月.     

灌口集泄水闸拆除重建工程设计

正一、工程概况灌口集泄水闸闸室结构为开敞式,位于汲东干渠7+255.6,集水面积72km~2,闸室总宽25.80m,单孔净宽3.00m,共7孔。闸上灌溉渠底高程52.48m,灌溉设计效益91.45万亩,灌溉渠道设计流量45.70m~3/s。闸室顺水流方向长度为10.00m,底板高程为52.48m,上游设计水位56.75m,校核水位56.90m,下游设计水位56.55m,校核水位56.60m,设计流量265.0m~3/s,     

江垭大坝水工模型水力学试验研究

1999年江垭大坝三中孔首次泄洪发现,在216m库水位,水舌出挑坎后,向二侧扩散,部分水体落到岸坡,引起局部冲刷。根据泄洪调度的要求,在库水位216m以上,仍存在中孔单孔单独泄流工况,而随库水位升高,水流扩散落入岸坡的范围可能增大。为了大坝安全泄洪,有必要进行局部体型优化,避免大坝下泄水流因扩散过度造成对岸坡的冲刷。另外,根据1998年洪水条件及新的城市防洪标准,经有关部门批准,江垭水利枢纽将大坝抬高3m。虽然泄洪建筑物体型不作较大修改,但泄洪调度方式需根据抬高水位条件重新调整。根据试验成果,大坝边表孔两侧边墙收缩角由8°增至11.314,°末端延长3m,边墙末端顶高程由160m加至165m,这样基本不改变原设计体型,水舌基本不冲刷岸坡,综合水力特性较佳。     

刘老涧新闸监控系统的网络化设计

1 工程概况及项目实施缘由 江苏省刘老涧新闸位于宿迁市宿豫县仰化乡境内的中运河上,是中运河刘老涧水利枢纽的重要组成部分。工程建成于1976年8月,闸身总长149m,设计流量400m~3/s,设有5孔钢丝水泥直升门,每孔净宽5m,装设5台绳鼓卷扬式启闭机,最大开启高度5.75m。闸底板高程为12.5m,交通桥面高程为21.5m,工作桥面高程为26.10m。 刘老涧新闸在灌溉用水季节,控制调节上游水位保证农业生产灌溉用水以及上下游航运水位,在汛期可根据上游洪水来量适当控制下泄,尽可能兼顾洋北洼地排涝。 为改善目前刘老涧新闸的控制     

利用FORTRAN编程进行水闸泄流计算应用

某一等枢纽工程设计洪水、校核洪水洪峰流量分别为59700m3/s、67100m3/s,峰高量大。为满足工程运行要求,泄水建筑物共设置了15孔泄洪闸、5孔冲砂闸和1孔围堰改闸。水闸堰型均采用宽顶堰,孔宽不同,堰顶高程各异。现有泄流计算程序多针对单一堰顶高程设计,本工程并不适用。多闸孔、多堰高组合水闸泄流计算是一件繁琐的工作,利用Fortran编写的小程序计算给实际应用带来了极大便利。本文介绍了程序编写的具体过程,并结合具体工程应用实例对程序进行了验证。     

利用FORTRAN编程进行水闸泄流计算应用

某一等枢纽工程设计洪水、校核洪水洪峰流量分别为59700m3/s、67100m3/s,峰高量大。为满足工程运行要求,泄水建筑物共设置了15孔泄洪闸、5孔冲砂闸和1孔围堰改闸。水闸堰型均采用宽顶堰,孔宽不同,堰顶高程各异。现有泄流计算程序多针对单一堰顶高程设计,本工程并不适用。多闸孔、多堰高组合水闸泄流计算是一件繁琐的工作,利用Fortran编写的小程序计算给实际应用带来了极大便利。本文介绍了程序编写的具体过程,并结合具体工程应用实例对程序进行了验证。