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钢坯表面所出现的条状沟槽是热酸溶解密集排列的Ｍｎ－Ｃｒ－Ｏ夹杂物的结果，推断了此种夹杂物产生的原因。 相似文献
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本文采用了物理化学相分析的方法研究比较了１Ｃｒ１２Ｍｏ钢在不同淬火介质，不同回火温度的热处理制度下，析出相的类型、数量、组成和颗粒度。１Ｃｒ１２Ｍｏ钢在试验的热处理制度后均析出Ｍ２３Ｃ６型碳化物，数量基本相同，分子组成相同，颗粒度不同。淬火温度相同，介质为空冷比油冷的碳化物颗粒度小。淬火温度、介质及回火介质相同，回火温度低的碳化物颗粒度小。 相似文献
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探讨了不同热处理工艺对12Cr2Mo1R耐热钢板性能和组织的影响,结果表明：随正火温度的升高贝氏体增加,强度提高,975℃正火后,显微组织为100%贝氏体和（Fe,Cr）3C型渗碳体;随回火温度的提高及回火时间的延长,强度降低,600℃回火时析出的纳米强化相不断长大成针状,同时,（Fe,Cr）3C型渗碳体不断球化,逐渐向（Fe,Cr）7C3型转化;正火处理后再经650℃回火处理,负蠕变现象消失。生产中12Cr2Mo1R钢宜采用正火+回火处理,正火温度920～950℃,保温时间1.5～3.0 min/mm;回火温度720～750℃,保温时间2.0～4.0 min/mm。 相似文献
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采用热膨胀法并结合金相组织分析及硬度变化来测定12Cr2Mo1R钢变形奥氏体的连续冷却转变温度,研究了钢的相变规律,结果表明,12Cr2Mo1R钢未变形奥氏体连续冷却转变,冷却速度<0.27 ℃/s时,组织为贝氏体+铁素体+珠光体;在0.27～8.4 ℃/s之间时,组织为贝氏体;>8.4 ℃/s时,组织为马氏体+贝氏体。变形奥氏体连续冷却转变,冷却速度<5 ℃/s时,组织为铁素体+珠光体+贝氏体;在5～20 ℃/s之间时,主要为贝氏体组织;>20 ℃/s时,得到的组织为马氏体+贝氏体。形变加速了奥氏体连续相变,使连续冷却相变温度提高。钢中Cr、Mo等合金元素,提高了过冷奥氏体的稳定性,使连续转变过程中出现了亚稳奥氏体区,提高了贝氏体的淬透性。 相似文献
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研究了不同热处理工艺后40Cr10Si2Mo气阀钢力学性能、调质硬度,以及在要求技术条件下的力学性能、调质硬度、金相组织与不同热处理温度之间的关系,找到了满足技术条件要求最佳的热处理工艺制度。 相似文献
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利用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等研究了1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢的回火工艺,结果指出试验钢产生第一类回火脆性的主要原因是马氏体板条界存在聚集长大的Fe_3C及M_3C脆性相,导致冲击韧性显著下降。Mo_2C与基体处于共格状态,使基体周围晶格产生很大的静畸变是次要原因;产生第二类回火脆性的原因,一是由于碳化物M_(23)C_6沿原奥氏体晶界和马氏体板条界迅速聚集并粗化,二是板条间残余奥氏体膜因碳贫化而发生热失稳分解。结合技术协议要求,为了有利于组织的稳定性,本试验钢的最佳回火工艺为580℃×2h空冷。 相似文献
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摘要：使用高温金相技术观察研究了Cr12Mo1V1模具钢加热至950和1200℃的升温过程、保温过程和冷却过程中的组织转变和碳化物溶解情况。试验结果表明，升温过程中，铁素体组织会呈现黑色，随着温度升高，会发生铁素体向奥氏体转变，在高温金相中表现为黑色组织向灰白色组织转变；保温过程中，将会发生碳化物明显溶解现象，在高温金相中，碳化物溶解呈现黑色颗粒尺寸逐渐增大，数量逐渐减少的现象，大颗粒共晶碳化物将会发生溶断和粒化；冷却过程中会发生马氏体转变，随着奥氏体化温度的升高，马氏体的结构会更细。 相似文献
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通过热模拟试验,研究了变形温度、变形速率、变形程度对12Cr2Mo1R钢变形抗力的影响,结果表明,在较低的温度和较高的变形速率下,12Cr2Mo1R钢变形抗力增加显著;在同一下变形程度下,随温度的升高,变形抗力降低。变形温度为800℃、变形速率为15 s-1时,变形抗力最大值为290 MPa;变形温度为1050℃、变形速率为1 s-1,变形抗力最小值为110 MPa。 相似文献
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稀土对9Cr2Mo钢组织和性能的影响 总被引：8，自引：2，他引：6
研究了稀土元素对9Cr2Mo钢组织和性能的影响,试验结果表明：9Cr2Mo钢中添加稀土元素,可使其奥氏体晶粒细化,未溶碳化物数量增加,抗淬裂能力及回火稳定性提高。 相似文献
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