600 MW超临界燃煤机组甩负荷试验锅炉侧的措施

甩负荷试验是火电厂新建机组应进行的主要试验之一, 而在600MW超临界机组进行甩负荷试验时锅炉侧如何操作没有可借鉴的经验。因此, 在湘潭电厂600MW超临界机组进行甩负荷试验时, 提出了锅炉侧应采取的措施、注意事项和具体操作过程、要点。试验时, 机组保护动作正确, 锅炉没有灭火, 试验取得成功。     

600 MW超临界燃煤机组RB功能试验时锅炉侧采取的措施

RB功能试验是火电厂新建机组应做的主要试验之一.在600MW超临界机组进行RB功能试验时,锅炉侧如何操作没有可借鉴的经验.在湘潭电厂600MW超临界机组进行RB试验时,提出了锅炉侧应采取的措施、注意事项和具体操作过程、要点.试验时,没有引起保护动作和机组跳闸,锅炉燃烧稳定,机组能正常运行,试验取得成功.     

350MW超临界机组甩负荷试验锅炉侧参数控制

结合国电青山热电有限公司新建2×350 MW超临界热电联产燃煤机组甩50％负荷和100％负荷试验,重点从锅炉侧主、再蒸汽参数变化、锅炉给水流量变化及炉膛负压变化角度,探讨甩负荷试验过程中避免锅炉熄火的参数控制方法,提出了操作建议.     

兴义电厂600MW超临界机组甩负荷试验的安全控制

本文介绍了贵州兴义电厂600MW超临界机组甩负荷试验的安全控制措施,并就超临界机组甩负荷试验的主要安全风险进行了分析,并提出安全控制措施,对类似机组的甩负荷试验具有很好的参考作用。     

超临界燃煤机组甩负荷试验锅炉侧不停炉实践探讨

本文介绍了靖海发电公司惠来电厂2号机组不停炉成功甩100%负荷试验的操作实践,总结操作要点,探讨超临界压力直流锅炉机组甩负荷试验风险控制的操作方法和关键安全技术,可供国内同类型机组和其它大型发电机组借鉴。     

超临界600MW机组甩负荷试验锅炉侧控制措施

结合大唐彬长发电厂(简称彬长发电厂)1号超临界600MW机组50%、100%甩负荷试验中锅炉均未跳闸的成功经验,分析了超临界机组甩负荷试验中锅炉侧控制的难点,提出了通过合理利用旁路系统、压力控制阀(PCV)、迅速减少燃煤量和锅炉余热蒸发量及蒸汽压力、快速起动炉水循环泵、建立合理的锅炉补给水方式、维持直流锅炉的最小给水流量、自动控制和及时的手动调整方式控制各燃烧参数稳定、防止因分离器水位过高使过热器进水、及时关闭减温水电动阀等方法减少蒸汽温度的下降幅度,以降低甩负荷试验的风险。     

国产660MW超临界直接空冷机组甩负荷试验分析

分析某电厂660 MW超临界直接空冷机组甩负荷试验实例,介绍试验前的必备条件和必要操作,甩负荷试验过程中的具体时间控制和各参数变化情况,提出保证甩负荷试验成功的操作要点,供同类型机组甩负荷试验借鉴和参考.     

1000MW典型机组甩负荷试验

甩负荷试验是考核机组调节系统及其配套设备动态特性的最直接手段,通过比较哈尔滨汽轮机厂1 000 MW超超临界汽轮机组与常规火电机组在甩负荷功能,以及转速控制方面各自的特点,对该机组甩负荷试验的准备工作、试验过程以及试验结果进行阐述。并结合该1 000 MW机组甩负荷后DEH(数字电液控制系统)的控制回路切换的特点,分析了机组在首次甩50%负荷试验中出现异常情况的原因,凸显了控制回路切换功能在甩负荷试验中的重要作用,以期为同型机组甩负荷试验提供参考依据。     

350MW超临界机组甩负荷试验控制要点

针对超(超)临界机组蒸汽参数高、配用直流锅炉储热能力差,甩负荷试验与亚临界机组存在着一定差异的现状,论述了某热电厂350MW超临界抽汽供热机组甩负荷试验控制要点,即高低压蒸汽旁路系统的控制,总风量与炉膛负压的控制,给水流量的控制,100%甩负荷时凝汽器和除氧器水位的控制,机组轴封供汽压力的控制。     

珠海电厂700MW机组甩负荷试验

珠海电厂２＊７００ＭＷ机组为日本三菱公司总承包,调试期间进行了４级甩负荷试验,结果表明,在不同负荷下机组的调节系统和转速控制系统对甩负荷工况的适应性良好,试验取得了成功,这也是我国单机容量最大的矿物燃料机组完成的甩负荷试验,对其试验过程和方法进行了论述。     

湘潭电厂新机组失磁保护整定计算方案

结合发电机失磁时状态特征及微机保护的组态特点,建立了失磁保护2段时限的保护动作逻辑.根据逻辑框图需要的动作判据单元,分别对机端或系统电压判据、励磁低电压判据、静稳阻抗圆1判据、静稳阻抗圆2判据进行了整定计算分析并得到实际整定过程和结果.     

火力发电厂零功率保护整定计算方法

针对许多电厂发生多起设备、电网事故和现行规程及整定计算导则均未给出整定计算方法的状况,阐述了大型火力发电厂加装零功率切机保护的必要性和发电机零功率保护定值的整定过程,分析了“同杆并架”输出方式潜在的隐患,提出了零功率保护改造中部分注意事项及整定计算方法.计算结果表明,该计算方法能够保证零功率保护在机组输出功率突降时正确动作,在实际生产运行巾具有一定的指导意义.     

火电厂发电机失磁保护阻抗判据的探讨

介绍了火电厂失磁保护所应用阻抗判据的特点,分析失磁保护在机组进相运行时容易产生误动的原因,是由于励磁系统低励限制与失磁保护的整定配合不合理,低励限制曲线与阻抗圆有交叉.指出了国产部分失磁保护反向无功判据上存在的一些问题,这些无功判据并不能切掉阻抗圆的上半部分.利用机组容量曲线以及失磁保护阻抗圆与低励限制曲线的关系,提出了应用低励限制曲线来验证阻抗判据整定是否合理的方法.并利用机组进相试验的数据来进一步分析失磁保护能否误动.     

湘潭电厂300 MW机组主蒸汽流量计算模型的修改

对湘潭1,2号机组DAS系统主蒸汽流量指示值出现偏差的原因进行分析,找出原计算模型中存在的问题.将机组热力性能试验的主蒸汽流量与DAS系统指示的主蒸汽流量值进行比较后,确定了新的主蒸汽流量与调节级后压力等测量参数的对应关系,并提出了对原计算模型的修改意见.     

300 MW机组火力发电厂交流保安电源接线方案的探讨

对300 MW机组火力发电厂交流保安电源设计中采用断路器进行工作电源和备用电源切换方案的存在问题进行了讨论,提出交流保安电源采用自动转换开关电器接线的方案,并对该方案的技术优势进行了分析。     

发电厂元件保护整定计算软件开发

结合目前发电厂的实际情况,开发了实用的发电厂元件保护整定计算软件.该软件采用模块化设计思想,整定计算过程采用分步计算原则,确保了整定计算的正确性和可靠性.     

浅谈直接空冷发电机组的冬季防冻

空冷发电机组在冬季运行中,结冻会对空冷凝汽器的安全运行带来不利影响.本文对此进行了讨论,并提出相应措施减少其影响.     

基于励磁电流差异的调相机失磁保护方案

首先研究了调相机的失磁故障行为及失磁调相机的暂态响应,结果表明已处于失磁状态的调相机在系统电压变化时仍有一定的无功响应能力.在此基础上,分析了基于无功反向特征的已有失磁保护方案在故障检测及保护动作方式上的不足.为了进一步优化调相机的失磁保护,深入研究了调相机的失磁过程并得出了失磁故障后励磁电源输出的测量励磁电流与励磁磁动势对应的实际励磁电流大小存在明显差异的故障特征.然后建立了实际励磁电流的计算模型,解决了实际励磁电流值不能直接测量的问题.在此基础上,构建了基于励磁电流差异特征的失磁保护判据,优化了保护动作方式,提出了相应的调相机失磁保护方案.最后,在PSCAD中建立了包含调相机在内的实际直流输电系统模型,通过仿真对比已有失磁保护方案及所提失磁保护方案的作用,结果验证了所提失磁保护方案的有效性.     

国华台电500 kV升压站全站失压机组保护动作行为分析及其改进措施

继电保护装置的功能是确保电网发生常见的单一故障时稳定运行和正常供电.但保护装置不能很好地感知系统运行状况,因此需要采用安稳控制系统来判断系统运行状况,当升压站送出断面断开时,及时通过安稳装置出口动作于切机;并应根据具体生产情况整定高压电动机低电压定值,确保锅炉的安全灭火和汽轮机的可靠停机.     

工程实用励磁变压器保护方案探讨

大容量发电机变压器组采用自并励励磁系统后,由于机端短路电流很大,以致很难选择供励磁变压器保护用的高压侧电流互感器.提出利用发电机变压器组的不完全接线差动保护和励磁变压器专用保护共同分担整个励磁变压器保护,以便降低对其高压侧电流互感器准确限值系数要求,并对励磁变压器高压侧电流互感器额定电流比选择给出参考意见.同时比较了励磁变压器差动保护和过流保护方案的优劣,建议励磁变压器采用电流速断作为主保护以简化接线.