颗粒群粒度分布宽度表示方法的研究

总结了传统的粒度分布宽度的表示方法,分析了它们的适用场合。通过理论推导,提出了一种表示粒度分布宽度的新方法--颗粒群的分形维数。颗粒群的分形维数D可定量描述粒度分布宽度。分形维数D越大,颗粒群的粒度分布越宽。     

转炉钢渣粉粒度分布的分形特征

采用Mastersizer2000激光衍射粒度分析仪对球磨转炉钢渣粉粒度分布进行了测试,运用分形几何理论分析了钢渣粉的分形维数,探讨了分形维数与球磨时间、比表面积、特征粒径、均匀性系数及胶砂性能之间的关系.结果显示:球磨转炉钢渣粉粒度分布具有分形特征;分形维数在2.2～2.5之间,其值大小反映了钢渣粉的细度和分布宽度;分形维数越大,钢渣粉越细,粒度分布越宽;分形维数与球磨时间、比表面积、特征粒径、均匀性系数以及胶砂(w(标准水泥)∶w(钢渣)=70∶30)流动度之间存在良好的线性相关,相关系数在0.95～1之间.在本实验条件下,存在一个最佳分形维数2.41,在此分形维数下砂浆各龄期抗压强度最高.     

水泥颗粒粒度分布分形维与其胶砂抗压强度的关系研究

为研究水泥颗粒粒度分布分形维与其胶砂抗压强度的关系,利用粒度分布分形维的计算模型分析了有关文献报道的10种水泥颗粒粒度分布分形维值,结果表明:定量表征其分形特征的分形维值在2.325～2.435之间,各水泥颗粒粒度分布具有分形特征;分析了水泥颗粒粒度分布分形维值与水泥3d抗压强度、28d抗压强度的关系,分析表明:化学组成和矿物组成基本相同的条件下,水泥颗粒粒度分布分形维与水泥胶砂的3d、28d抗压强度具有较好的正线性相关关系。     

锆英砂球磨过程中颗粒分布的分形研究

测定了球磨不同时间后锆英砂的粒度分布,计算了其分形维数,并结合颗粒形貌的观察,对球磨过程中粉料的破碎行为做了研究,结果表明：当球磨时间较短时,椭球形原砂被破碎为具有尖锐边角的不规则形状,降低了进一步破碎的难度,破碎效率提高,因此分形维数不断增大;但随着颗粒的细化及其含量的增加,不但自身破碎的难度逐渐增加,而且阻碍了粗颗粒的破碎,故球磨更长时间后分形维数增大的趋势趋缓;同时,锆英砂球磨过程中不同粒度颗粒破碎的难度存在差异,导致随分形维数上升,颗粒分布的离散度快速上升,不利于双峰级配粉的制备。     

分形理论对煤粉粒度和孔隙的表征

介绍了分形理论的定义,说明自相似性和标度不变性是分形的2个重要特征。从粒度分形规律和煤粉研磨超细化分形2个方面对煤粉超细化分形进行了研究,说明煤粒研磨过程中,绝大部分能耗用在小颗粒的研磨上,颗粒表面分形维数越大,研磨能耗越高,颗粒形状越不规则,能耗越大。详细介绍了气体吸附法、压汞法和扫描电镜图像法3种测定煤粉孔隙分形维数的方法,阐述了煤粉粒度和孔隙的分形规律及国内外相关研究现状,着重说明了煤粉的研磨、高效燃烧、煤粒与孔隙发育程度的关系及煤粒孔隙的特点与瓦斯存在形式的关系。最后提出了煤粉粒度和孔隙的研究方向。     

激光粒度仪法测定HDPE粉末粒度及粒度分布的研究

将HDPE粉末分散在乙醇-水介质中,用激光粒度仪动态测定其粒度及粒度分布。     

激光粒度法测定煤粉粒度分布

煤气化用煤粉需要控制煤粉粒度。选择与确定了激光粒度法测定煤粉粒度的最佳条件,以水、醇为分散介质,乙醇作分散剂,高速流动进样,对采样持续时间、采样开始时间、采样间隔时间等进行验证,结果表明本方法操作简单,分析速度快,重复性好,可满足煤粉粒度测定要求。     

磨制煤粉粒度组成及其质量分布关系研究

为认识磨制煤粉的粒度特性及灰分、硫分矿物质在各粒度级的分布状况,选取西山煤电公司等三个产地的原煤和内蒙五虎山洗精煤共四个样品,采用小型球磨机在相同条件下分别进行了制粉实验,通过对磨制煤粉的粒度特性进行测试分析,证实了磨制煤粉的粒度组成均符合Rosin-Rammler粒度特性方程;该方程的参数k和b分别反映了煤样的可磨性和磨粉产品的细度,洗精煤的k值明显高于原煤,各粒度级的灰分和硫分实验结果表明:粗粒级煤粉的灰分均较高,而硫分在各粒度级中的分布同煤种有关,缺乏普遍规律可循.     

磨细粉煤灰的活性与其粒度分布特征参数的关系

研究了粉煤灰在机械磨细过程中粒度分布的变化规律,分析了磨细灰的粒度分布特征对其活性的影响。结果表明,磨细灰的强度与粉煤灰的特征粒径De、分布宽度Nx之间具有很好的线性关系,其3d、28d抗压强度随着特征粒径变小、分布宽度变大而增大.     

球磨钢渣粒度分布的分形特征

应用分形几何理论,研究了转炉水淬钢渣在粉磨后的粒度分布特征.试验发现:(1)在双对数坐标下,钢渣微粉粒径的质量累积分数与粒径之间呈直线关系,这表明钢渣微粉粒度分布具有分形结构;(2)随着粉磨时间的延长,钢渣微粉的分维值不断增大,一定时间后,分维值的增大速度减缓;(3)分维值越小,钢渣越易破碎.因此,使用分维值可定量表征钢渣微粉的级配特征和均匀程度;同时分维值与钢渣微粉的比表面积之间满足良好的线性关系.     

白炭黑制备过程中粒度分布变化及其分形特征

采用激光粒度仪测定了白炭黑制备过程中沉淀初期、反应末期、陈化末期和干燥阶段的粒度分布曲线,研究了硅源种类、酸种类、乙醇和超声波对不同制备阶段白炭黑粒子粒度分布和中值粒径D50的影响,并对不同制备阶段的分形维数进行了数值模拟.研究结果表明,选择反应物、加入乙醇以及施加超声波均可以减小干燥白炭黑粉末的分形维数D和中值粒径D50,其中超声波对白炭黑产品的粒度分布有明显窄化作用.不同实验条件下,四个阶段的分形维数D具有良好的线性关系,线性相关程度R高于0.966,表明制备过程中不同阶段的分形维数符合分形分布规律,能够很好地对高品质白炭黑反应过程进行预测.     

浅谈SA晶体粒度及粒度分布的影响因素

SA晶体粒度的大小对产品的质量有重要的影响,本文将讨论这一问题的工业实现办法。     

氧化锆催化剂粉末粒度及粒度分布测定的研究

以水作分散介质,用激光粒度测定仪测定了氧化锆催化剂粉末粒度及粒度分布,测试方法快速、准确,测试结果令人满意。     

重介质旋流器分选效果与入选原煤粒度组成的关系研究

介绍了分形维数的概念,采用分形维数表征原煤的粒度组成,实例研究表明,重介质旋流器分选效果与原煤粒度组成即分形维数之间存在着明显的线性关系,粒度组成越细,分形维数越大,分选效果越差,可能偏差越大。     

乙氧基镁催化剂粉末粒度及粒度分布测定的研究

用乙醇做分散介质,用激光粒度测定仪测定四个乙氧基镁催化剂粉末试样的粒度及粒度分布,测试快速、准确。试验结果显示乙氧基镁（德国）催化剂粉末粒度最小,粒度分布集中,在四个样品中质量最好,试验结果令人满意。     

储层损害过程岩心孔隙分布特征的分形描述

针对油井生产过程中粘土矿物颗粒导致储层损害现象,分析了堵塞前后用离心法测得的毛细管压力曲线特征、分形维数以及相对渗透率曲线的变化规律。结果表明,被粘土矿物颗粒堵塞的岩心具有较低的原始含油饱和度和较高的残余油饱和度;粘土矿物颗粒的堵塞使岩心孔隙结构更趋于复杂化,使储层孔隙非均质程度增加,表现为岩心孔隙分布的分形维数增大;相对渗透率曲线上,收缩的孔隙分布就使得两相区含油饱和度的宽度变窄,残余油饱和度增加,采收率降低,从而容易导致油井被过早废弃。     

双峰粒度分布的乳液

在过去30年中,对乳液制备的涂料进行了广泛的研究。然而大部分的试验及理论研究是基于单峰粒度分布乳液,粘度分布(PSD)的影响具有重大的实际重要性,也有基础的意义。固体最大的充填比,如玻璃小球要受到PSD的影响,双峰或子峰PSDs能得到更高的充填值。因此,在丙烯酸乳液中导入多分散性,在同体积下比单一分散的有较低的粘度,在与单一分散小球同一粘度下,有较高的分散体体积。因此,双峰PSD乳液具有其特性。     

激光粒度仪分级测定水煤浆粒度分布的研究

为确定多种磨矿产品级配制得水煤浆样品的粒度分布,文章提出了分级测定水煤浆粒度的方法,已知各磨矿产品的粒度分布,通过分级拟合的方法得到不同质量比级配样品的粒度分布。结果表明:分级计算方法得到的煤样粒度分布可以准确反映出级配样品的峰型,且粒度测试结果较为准确。     

粒度级配对制备高浓度水煤浆的影响

选取典型低变质程度神木柠条塔(NTT)煤,进行球磨式连续型粒度级配提高水煤浆浓度(一定量的水煤浆试样在105℃~110℃干燥至恒重,干燥后试样质量占原样质量的百分数)和成浆性的研究。在不同球磨条件下,考察球磨时间、球磨速度对成浆浓度、流变特性和稳定性能的影响规律,研究粒度级配前后浆体表面润湿性、表面电负性、微观形貌的性能变化对NTT煤成浆性的影响,利用分形维数的计算,进一步探究了粒度级配对提高NTT煤制浆浓度的影响机理。结果表明:在级配M煤样(D50=79.02μm)与M₆煤样(D50=8.727μm)的质量比为8∶2时,成浆浓度与未级配煤样相比提高了约4%;不同球磨条件下的煤样按照不同的质量比进行混合制浆时,初始添加细颗粒使浆体表面的润湿性增强,降低了浆体的性能,当粗细颗粒的质量比大于6∶4时,表面润湿性的变化较小;级配样的成浆浓度与Zeta电位的绝对值呈正相关;当级配煤样之间粒径相差逐渐变大,小颗粒填充到大颗粒孔隙中,增加了空间堆积率,提高了制浆浓度,但随着细颗粒的质量分数增大,大颗粒孔隙被撑开,煤粒空间堆积率下降,制浆浓度降低;M煤样与M₆煤样在质量比为8∶2时,相比于其他级配浆体,分形维数达到最大(2.460),成浆浓度达到最高(63.03%)。     

低温状态下废旧电路板的破碎粒度及产率分析

利用自行搭建的系统进行了废旧印刷电路板的细碎实验,分析了不同冷却温度、破碎时间、破碎机转速、刀具间隙、排料尺寸对废旧电路板物料粒度分布与产率的影响,并采用正交实验优化了细碎机的工艺参数. 结果表明,冷却温度为-30℃时粒径0.5~1.4 mm的合格产品产率较高,为43.8%,产物粒度分形维数最小,为1.94,粒度分布规则;不同破碎时间的产物粒度分形维数变化不大. 正交实验结果表明,破碎时间越长越有利于提高产率,提高产率需减小刀具间隙、提高破碎转速,最佳破碎时间为10 min,刀具间隙不小于3 mm.