蜗螺形风箱扩散型进风管双排风口冲天炉

冲天炉由于风速不等和布料不匀所造成的布风不均匀的问题,半个多世纪以来,一直没有取得突破性的进展;而大排距双排风口冲天炉面世以来,其两排风口进风量不能按比例分配,也是铸造界有目共睹的一个难题,专家、学者们建议:“采用两排大间距冲天炉,两排风口应单独供风以保证一定的进风量”。就是说,一台炉子同时采用两条送风系统分别给两排风口供风。     

合理调整高炉风口参数的数学模型及措施

 合理调整风口对大型高炉吹透中心、活跃炉缸十分重要。目前,实际操作常常认为增加风口长度、增加风口回旋区深度、缩小风口面积能提高风速,进而提高鼓风动能,以利于吹透中心。建立了调整风口参数的数学模型,并以某厂3 200 m3高炉为例,给出了在总风量不变的条件下,增加1个风口长度、减小1个风口面积以及多个风口尺寸调整时,各风口风量、风速和鼓风动能的变化。发现增加部分风口的长度时,对应风口风量、风速、鼓风动能降低。缩小少数风口的面积,会降低对应风口的风量;只有在缩小多数风口的面积时,已调整的风口风速和鼓风动能才可能提高,而未调整的风口风量、风速和鼓风动能提高幅度更大。根据该数学模型,定量化给出该高炉调整风口的相关参数,可用于调整炉缸煤气流的均匀性,维持高炉稳定、顺行。     

炼铜P—S转炉的生产及经济效益

有证据说明,吹炼含Cu65～70%的高品位冰铜,特别是由闪速熔炼炉或熔浴熔炼反应炉所获得的这样的冰铜的效益正显著增加。但是,要在φ3.96米×9.14米转炉、鼓风量为700～750标米3/分的条件下,实现其可能达到的满负荷生产的效益似乎还有困难。但在下述的鼓风量情况下吹炼能全面改善转炉的生产操作,能迅速确立最佳操作温度,可取得如下的结果:(1)改善造渣条件,减少四氧化三铁生成;(2)改善脱除挥发性杂质的条件;(3)风口衬里的寿命可延长;(4)增加本工厂内的二次物料处理的能力。通过使用较低富氧空气还能使生产得到进一步改善。本文探讨采用大风量(通过风口的风速为140米/秒)处理高品位冰铜的实际生产操作的技术和经济效益。     

冲天炉主要工艺参数的自动检测

在冲天炉技术管理过程中,如何提高、完善冲天炉检测手段,是非常重要的。目前冲天炉风量、风压测量一般采用毕托管,不但不能直接读出流量数,而且反应迟钝,灵敏度低。同时,不能连续性记录。本厂采用新安江电器厂生产的FZJ—1型化铁炉风量、风压自动检测仪(见图2)代替毕托管。此仪表能够连续自动显示和记录冲天炉的熔化率,风带风压,送风管风量。通过记录纸上曲线变化,可以很方便地分析和控制冲天炉的熔化情况。我厂所用冲天炉主要参数如下: 熔化率:3吨/小时, 炉型结构:曲线炉膛(最大直径φ700,最小直径φ540),密筋炉胆预热。有效高度     

唐山钢厂化铁炉使用水冷风口

为了使化铁炉的寿命不断提高,铁水温度、熔化效率的继续改善,除在操作上减少事故和中途停风以外,能够经常保持进风口的明亮,不结渣、不灌铁是最重要的关键。根据我厂实践证明,如果能设法使风口的长度保持不被蚀掉。则结渣、灌铁以致堵塞现象是很少发生的。为此我厂于第二炼钢车间8号化铁炉(设计能力25吨/时)上主排风口和7号化铁炉(设计能力25吨/时)上主排风口与第二排风口皆用水冷的办法。根据初步试验的结果来看、采用水冷风口,可以维持风口截面积与炉膛截面积之比从始至终不变,因而使熔化操作正常,同时由于风口不会被蚀掉故结渣、灌铁堵塞现象也消除了、相应的给熔化率、缺水温度、都带来了有利条件。(见表1、2) 使用水冷风口的炉子各部分尺寸、除将风口进行改装外,其     

主扇与辅扇非协调运转示例及调整方法

某铜矿东南区新建立一独立通风系统(参阅图1).主扇是70B_2—11型N_o12轴流式扇风机一台,n=1000转/分,安装角为40°其性能曲线以I表示.先前测得矿井总入风量,井巷1为20.9米~3/秒,其风量的自然分配巷道2是7.8米~3/秒,巷道4是13.1米~3/秒.而主 扇总排风量是21.6米~3/秒,其中包括由地表进入民硐的漏风0.7米~3/秒.按生产要求,巷道4需风量为15.5米~3/秒,巷道2风量应保证不低于5.5米~3/秒,即要求矿井总入风量和主扇总排风量都能有所增加.     

介绍热风化铁炉

我们车间的热风化铁炉构造、技术性能与操作方法如下:一、一般技术性能有效高度5700公厘,炉内径930公厘,炉断面积0.680公尺~2,生产能力5-7.7吨,装料用吊车,三排风口,每排3个。第一排第二排第三排风口风口风口风口断面积/炉断面积3.6 3.6 5.8(%)风口中心距离(公厘)330 330 150     

杭钢2号高炉高风速大矿批实践

杭钢2号高炉容积为255m~3,炉缸直径4.2m,风口10个,炉喉直径3.5m,用马基式布料器,风机能力750m~3/min。该高炉自1989年下半年起将风速由95m/s提高到110m/s,同时将矿石批重由原来的5.O～6.Ot/批增大到7.5～8.0t/批,在原燃料条件劣化的情况下,保持了较好的顺行水平,获得了增产15～19%,ηco提高近3%的良好经济效果。1.风速与矿批的调整该高炉风速与矿批的调整大致可划分为三个阶段。第一阶段风口面积为0.0866m~2(风口直径φ105mm),矿批5.0～5.5t。     

包钢8号高炉送风制度参数的合理选择北大核心

对包钢8号高炉送风制度参数的合理选择进行了计算和分析。结果表明:①8号高炉合理送风制度参数为回旋区深度1.845m,鼓风动能131.34kJ/s,风速253m/s,风口面积0.547 m^(2),理论燃烧温度2251.28℃;②现有回旋区长度和鼓风动能经验公式误差很大,对适合8号高炉回旋区长度和鼓风动能的计算公式进行了修正;③高炉实际操作过程中,理论燃烧温度决定不了实际的炉热状态和趋势,必须以实际的燃料比和渣铁温度水平为依据进行操作;④扩大风口面积与增加炉顶无矿区面积相配合,可以为增加风量和提高产量创造条件。     

熔融还原竖炉热模拟研究

本文在5kg级的竖炉热模拟装置上,研究了铁矿粉和煤粉直接喷入竖炉内进行熔融还原的可能性、竖炉的结构及工艺特点、主要的操作参数及产品质量。研究表明,采用双排风口供风,上风口喷矿,下风口喷煤的工艺是可行的。上下排风口的风量配比应适宜,上风口应有较大的风速,下风口应有较大的风量。矿粉喷入量应与预还原度、风温、风量、鼓风含氧量及喷煤比相适应。采用碱度1.0～1.2的炉渣能获得含硫在0.04％的合格生铁。鼓风含氧40％时,竖炉炉顶煤气含CO+H_2可达60～70％以上。     

风口布局对高炉炉况的影响

送风制度是高炉操作的基本制度,它包括风量大小、风口直径与长度、风口的布局、风温的高低、喷吹量的多少等。在一定的条件下,风口布局也很重要,它对炉况的顺行会产生很大的影响。生产实践表明,以风口布局来调整风口进风量的大小,是调节高炉炉况的手段之一。下面,根据鞍钢六高炉风口布局的变化,来讨论风口布局对高炉冶炼的影响。分四个阶段来比较,见表1所示。第一阶段(1977年6月1日至30日):     

关于小高炉强化的几点看法——(讨论文)

小高炉结构特点容许强化,燃烧强度和风口间距离、H、H/D、煤气总的压头损失等有关。小高炉强化后的特点是:煤气速度大(为大高炉的1.5～2倍),矿料与煤气接触时间短(为大高炉的1/20),冶炼强度高且顺行,煤气利用不够理想。进一步强化,首先必须改善矿料的还原性,大力提高风温;其次在设备方面改进送风管路,多风口,椭贺风口。在风速较大的前提下,使燃烧带“展宽”,消灭中心料柱与边缘静滞区,缩小H/D之值。     

莱钢3200m~3高炉调整风口面积生产实践

针对扩大风口面积后炉缸活跃性下降、煤气流不稳、炉况稳定性差、燃料比上升以及缩小风口面积后实际风速过大、中心过吹、燃料比上升的现状,采取优化送风面积、优化高炉操作、稳定和改善原燃料质量等措施改善炉缸活跃性,改进后燃料比由518kg/t降低到512kg/t。在现有原料条件下,适宜的高炉送风面积在0.4035～0.4130m2,实际风速在280～290m/s是合理可行的。     

调节高炉热风流量的陶瓷阀

高炉每个风口进风量的多少,决定于它前端回旋区空间的大小。对于高炉冶炼过程来说,希望同一高炉每个风口的进风量可以调节,使炉料在圆周方向上的下降速度、还原程度和熔化数量尽可能均衡,以达到炉况稳定、顺行,使上升煤气的热能、化学能得到充分利用,最终获得良好的技术经济指标。 迄今为止,用改变送风通道截面面积的方法来调节风口风量,只能在高炉休风状态下更换不同直径的风口来实现。高炉送风时,进行在线的风口风量调节,仅是炼铁工作者的良好愿望而已。这是因为还没有找到能承受现代化高炉的高风温(900～1300℃)、高风压(4～5MPa)、高流速(>150m/s)和富氧(3～5％)严峻条件下工作的材料和以此材料制作的控制热风流量装置。     

各种烟气洗涤设备比较

一、填充塔概要.水在表面积大的填充物表面上流过,烟气以高速对流接触,见图(a)。设计要点:烟气假想速度V=0.3～1米/秒,给水量Q=15—20吨/米时,液气比L/G=1—10升/米~3充填高度H=2～5米,压力损失     

三鑫金铜矿深井复杂通风系统方案优化改造实践

三鑫金铜矿原采用多级机站通风,随着生产中段下延及增多,存在矿井总风量不足、风机运行效率低、部分中段风流反风及通风困难等问题。通过对总需风量进行校核,有针对性地提出了3种通风系统优化方案,利用Ventsim三维动态仿真模拟软件解算和定量定性分析比较,选择了前期井下集中+后期多级机站接力的通风系统方案。按照优选方案组织改造实施后,经过通风测定,总风量、进回风风速都达到了设计要求,有效风量率达81. 33%,主扇运行效率达85%以上,处于高效率区运行,通风效果明显改善。     

金属矿山通风系统测定

序言矿井通风系统既是矿山安全生产保障系统,也是矿山能源消耗系统。要求做到技术经济效果好,安全可靠。据《冶金矿山矿井通风系统鉴定指标》规定,现阶段我国金属矿山矿井通风系统的技术经济效果,拟用风速(风量)合格率、风质合格率、有效风量率、主扇装置效率、风量供需比、综合指标等统一指标进行鉴定。计算这些指标的基本参数和原始数据,须通过现场实测和统计得来。所以,搞好通风系统测定是搞好通风系统鉴定的基础。     

冲天炉炉胆的合理安装高度

我厂1978年以前使用的是2.5吨/时,多排小风口密筋热风炉胆曲线型冲天炉,几乎每年需要更换新炉胆。一只新炉胆用不了多长时间,就变形开裂,需要经常拆焊。后来为适应生产发展的需要,增设了一座4.5吨/时,倒置、大排距、双层送风冲天炉。投产不到一年时间,炉胆也开裂变形。由于炉胆在熔化过程中变形,故经常发生蹦料。再则由于炉胆开裂,裂缝跑风,使熔化率下降,铁水温度降低,从而影响了铁水质量。所以,     

世界主要铜镍冶炼厂铜镍转炉生产操作数据

佩斯加加鹰桥(加)肯勃比 户叮、霍项位芒特·艾萨 (澳)堪培拉港 (澳) 3(卧式)功3 .96 x 10.67(卧式)3。05 X6。103。05 x7。014(虹吸式)4(卧式)2(卧式)2一诱1一价价3 .05 x 6.101必3.96x9.14}协3.96X9.14台米台数规格台个操作台数风口数址风口直径毫米功50.8价50。8娇38.1功45.26风口倾角(造渣/造铜) 捅风眼(方式)机 清理堵死风口 风口深度(造渣/造铜) 消音器度0八5“向下 加斯佩 钎子1194八041 无2。向上/12。向下 人工毫米279八78 无 %人工氧枪457/一 有2。向下/O定时机械 钎子381/一6“向上/6。向上 加斯佩 氧枪 991/914 无平均送风速…     

矿井内新的风量调节装置—空气幕(续)

(六)評价空气幕工作效果的指标 1.空气幕的有效作用系数:即被空气幕所閘断的风量与自然分配时流过該巷道的风量之比。η=(Q_1~＇-Q_1)/Q_1~＇………(19)式中:Q_1~＇——空气幕未工作时流过的风量; Q_1——空气幕工作时流过的风量。 2. 空气幕的特征系数:即空气幕发出的每立方米空气所閘断的风量。 k=(Q_1~＇-Q_1)/q…………(20) 式中符号同前。分析公式(19)与(20),有下列三种情况: