聚合氯化铝铁的形态分布特征研究

采用Ferron逐时络合比色法研究了PAFC的形态分布及转化 ,探讨了铝铁比、碱化度和熟化时间对PAFC的形态分布的影响。实验结果表明 ,随着铁含量的增加、碱化度 (B)的增大和熟化时间的延长 ,PAFC中铝铁的形态由低聚物向高聚物转化。     

逐时络合比色法测定固体铝形态分布

应用ExpAssoc分布模拟计算方法对Al-Ferron逐时络合动力学曲线进行了定量模拟,采用固体直接投加法对固体聚合氯化铝中铝形态分布进行了测定。通过比较传统Al-Ferron逐时络合比色法和ExpAssoc分布模拟计算法二者的测定结果,表明ExpAssoc分布模拟计算方法测定值准确可靠、重现性好。     

磁化对聚合氯化铝形态分布影响的研究

主要进行两方面的研究,一是运用Al-Fermn逐时络合比色法考察用经过磁化的水溶解固体聚合氯化铝对聚合氯化铝形态分布的影响;二是考察磁化对液体聚合氯化铝形态分布的影响。研究结果表明,在这两种情况下,都会引起聚合氯化铝形态分布的变化,即：在絮凝过程中起主要作用的Alb的含量得到提高,从而提高絮凝剂的絮凝性能。通过絮凝试验的结果同样证明了磁化可影响聚合氯化铝的形态分布,提高其絮凝性能。     

聚合氯化铝铁的形态分布特征研究

聚合氯化铝铁(PAFC)是近十几年才丌发的新型兀机高分了絮凝剂，它综合了聚合铝和聚合铁的优点，克服了PAC处理后水中残余铝浓度较高和PFC稳定性较差的缺点，在水的混凝沉淀处理中表现出较高的效能。PAFC是铝系、铁系和铝铁共聚物的各种占优势的亚稳态或稳态形态的集合，其化学形态属于多核羟基络合物及无机高分子化合物，这些聚合形态在水处理混凝过程中发挥了关键的絮凝作用。     

聚合氯化铝铁对降低水中铝含量的作用

通过实验室及生产性试验考察了聚合氯化铝铁对原水中铝的去除效果。结果表明,合理使用聚合氯化铝铁可有效地去除原水中的铝。     

碱化度对聚合氯化铝混凝除硅的影响

通过对实验室现有工业级聚合氯化铝进行碱化度分析,向多个化学试剂厂调研得出,现场常用聚合氯化铝的碱化度在1.5～2.7之间。通过合成不同碱化度(2.0～2.4)的聚合氯化铝,对模拟成垢水进行系统的混凝实验,考察碱化度对聚合氯化铝混凝除硅的影响。研究表明,碱化度会决定铝形态的分布,进而影响混凝除硅的效果。随着碱化度的升高,Al_a含量逐渐降低,Al_b含量先增大后减小,Al_c含量逐渐增加。对模拟污水处理后,残余硅酸形态有很大差异,用聚合氯化铝(2.0)除硅后Si_a含量变为32.1mg/L,Si_c含量变为15.3mg/L;聚合氯化铝(2.2)除硅后Si_a含量变为28.71mg/L,Si_c含量变为30.5mg/L;聚合氯化铝(2.4)除硅后Si_a含量变为22.4mg/L,Si_c含量变为41.2mg/L。聚合氯化铝(2.0)除硅后Si_a降低的比例最大,聚合氯化铝(2.4)除硅后Si_c降低的比例最大。随着碱化度的升高,全硅剩余含量依次为47.4mg/L、59.5mg/L、63.6mg/L,表明碱化度越低,除硅效果越好。     

复合絮凝剂中SO42-对铝形态及电荷特性的影响

本文用铝酸钠预水解制备出系列含SO4^2-聚合铝酸絮凝剂（碱化度B=,1．5,浓度2mol）,采用碱式滴定法、络合滴定法研究硫酸根对合成产品中铝的形态分布及转化规律的影响,通过Zeta电位测定研究其电性特征,同时对含SO4^2-聚合铝酸盐产品的除浊效果进行了初步研究,初步探讨其絮凝机理。研究表明：SO4^2-的存在可促进单体聚合,SO4^2-对聚合氯化铝形态的影响与熟化时间有关,熟化4天后各种水解聚合形态比较稳定。碱式滴定结果显示SO4^2-的存在使无定型氢氧化铝生成所需的B值降低。聚合铝中引入SO4^2-使水解产物降低,SO4／Al越大,所引入的负电荷就越多,Zeta电位越低。     

n_(Ca)/n_(Al)比对聚合氯化铝稳定性的影响

采用Al-Ferron逐时络合比色法研究了高钙体系聚合氯化铝中铝的形态分布,考察了nCa/nAl比对聚合氯化铝稳定性的影响。结果表明,在高钙体系中,nCa/nAl比直接影响铝形态分布,nCa/nAl比较低时,稳定的Alb占主导地位,体系相对稳定,随着nCa/nAl比的增大,体系中相对稳定的形态Alb减少,而不稳定的Alc增加,从而影响聚合氯化铝的稳定性。     

pH对聚合铝形态分布与混凝效果的影响

为了解聚合铝的混凝作用机理,以不同碱化度的聚合铝为混凝剂,考察了p H对聚合铝的形态分布、混凝效果及总溶解性残余铝的影响。结果表明,p H对聚合铝形态分布的影响十分明显,碱化度越低影响越显著;预制Alb和Alc在混凝过程中相对比较稳定,而低聚合度的Ala受p H影响显著;Ala在混凝过程中表现出阳离子的性质,电中和能力弱;与高Alb含量的聚合铝相比,高Alc含量的聚合铝出水浊度降低,但不能提高出水中的溶解性有机物去除率;总溶解性残余铝含量与混凝过程中Ala的含量有直接关联。     

铝铋离子掺杂对ZnO量子点荧光性能的影响研究

以二水合醋酸锌作为前驱体,无水乙醇作为溶剂,聚乙二醇(PEG-400)作为分散稳定剂,利用一种简单温和的方法制备Al~(3+)、Bi~(3+)掺杂氧化锌量子点,分别研究Al~(3+)、Bi~(3+)单掺,共掺对量子点荧光光谱性能的影响。结果表明:在紫外灯照射下,量子点颜色为绿色。在360 nm的激发下,ZnO量子点在524 nm附近有较的发射峰。随着掺杂离子用量的增加,ZnO量子点可见光区发射峰形状不变,单掺和共掺Al~(3+)、Bi~(3+)都使ZnO量子的荧光峰值减弱,但单掺Al~(3+)使荧光峰发生了红移。     

防凝剂及Al~(3+)配位复合改性液体耐水骨胶的研究

以硫氰酸铵为防凝剂,甲醇为防冻剂,苯甲酸钠为防腐剂,氯化铝为耐水配位剂,制备出一种凝固点低、粘接强度高、耐水性好的骨胶胶粘剂。研究了水胶比、硫氰酸铵用量、甲醇用量以及氯化铝用量对粘度与凝固点的影响。结果显示,骨胶改性的最佳合成条件为:25 g骨胶,m(水)∶m(干骨胶)=1.2∶1,硫氰酸铵9.0 g,甲醇4.0 m L,氯化铝0.8 g。经最佳工艺制备的骨胶胶粘剂凝固点明显降低为-2℃,黏度为8.52 Pa·s较高,耐水性明显提高(接触角由59.88°增至128.31°)     

防凝剂及Al~(3+)配位复合改性液体耐水骨胶的研究

以硫氰酸铵为防凝剂,甲醇为防冻剂,苯甲酸钠为防腐剂,氯化铝为耐水配位剂,制备出一种凝固点低、粘接强度高、耐水性好的骨胶胶粘剂。研究了水胶比、硫氰酸铵用量、甲醇用量以及氯化铝用量对粘度与凝固点的影响。结果显示,骨胶改性的最佳合成条件为:25 g骨胶,m(水)∶m(干骨胶)=1.2∶1,硫氰酸铵9.0 g,甲醇4.0 m L,氯化铝0.8 g。经最佳工艺制备的骨胶胶粘剂凝固点明显降低为-2℃,黏度为8.52 Pa·s较高,耐水性明显提高(接触角由59.88°增至128.31°)     

Al3+掺杂对KDP晶体生长习性的影响

溶液中微量Al3+对KDP(磷酸二氢钾)晶体生长具有多方面的影响.本文通过传统降温法和"点籽晶"快速生长法生长了Al3+离子掺杂的KDP晶体,并通过激光偏振法实时测量了晶体柱面的生长速度和死区.实验表明,当Al3+掺杂浓度小于20×10-6 ppm时可提高溶液的稳定性,并抑制柱面的扩展;而当浓度高于20×10-6 ppm时会使传统法生长的晶体发生明显的"楔化",成帽区延长,快速法生长的晶体变得细长;高浓度(>50×10-6 ppm)时溶液稳定性遭到破坏,晶体出现开裂、包藏等宏观缺陷.KDP晶体的表面形貌也随掺杂发生改变.     

洛美沙星与Al^3＋及DNA相互作用的光谱研究

利用荧光和紫外光谱法研究了洛美沙星与Al^3＋及DNA的相互作用。实验结果表明,AP能够与洛美沙星（LMX）形成二元配合物,并且一定浓度范围内Al^3＋对DNA和LMX的结合具有明显的促进作用。讨论了LMX—AI（RI）配合物与DNA的结合机理,证实LMX—Al（Ⅲ）配合物通过沟槽结合的方式与DNA结合,为进一步研究洛美沙星药物的抗菌杀菌机理提供了参考依据。     

高效改性复合聚合氯化铝的生产方法

介绍一种高效改性复合聚合氯化铝的生产原理、工艺流程、生产控制条件、产品质量指标及净水效果、使用方法及用量、设备投资及综合生产成本和经济效益,为投资者提供了一项新的生产技术和一份有价值的参考资料。     

Fe~(3+)/Al~(3+)/Ca~(2+)对土壤中砷的组合固定效果研究

以人工配制的砷污染土壤(40 mg/kg)为处理对象,采用硫酸铁、硫酸铝、氯化钙3种固化剂,研究不同组合顺序和投加比例对土壤中有效态砷的固定效果。结果表明,Fe⁽³⁺⁾、Al(3+)、Al⁽³⁺⁾、Ca(3+)、Ca⁽²⁺⁾在单独使用和组合使用时,都对土壤中的有效态砷有较好的固定效果,而三者同时使用时固化速度更快,效率更高,且尤以Al(2+)在单独使用和组合使用时,都对土壤中的有效态砷有较好的固定效果,而三者同时使用时固化速度更快,效率更高,且尤以Al⁽³⁺⁾→Fe(3+)→Fe⁽³⁺⁾→Ca(3+)→Ca⁽²⁺⁾的顺序进行组合的效果最佳,其固砷率高达66.25%,比单一使用和两两组合使用时的最高固化率分别高出4.13%和4.7%。而在不同的投加比例下,组合固砷率最高可以达到81.98%,最低为64.43%,均可将污染土壤中的砷水平控制在最低风险筛选值(20 mg/kg)以下。综合固砷效果、经济成本和环境影响,确定投加比例为Fe(2+)的顺序进行组合的效果最佳,其固砷率高达66.25%,比单一使用和两两组合使用时的最高固化率分别高出4.13%和4.7%。而在不同的投加比例下,组合固砷率最高可以达到81.98%,最低为64.43%,均可将污染土壤中的砷水平控制在最低风险筛选值(20 mg/kg)以下。综合固砷效果、经济成本和环境影响,确定投加比例为Fe⁽³⁺⁾∶Al(3+)∶Al⁽³⁺⁾∶Ca(3+)∶Ca⁽²⁺⁾∶As=2∶2∶2∶1,最佳投加顺序为Al(2+)∶As=2∶2∶2∶1,最佳投加顺序为Al⁽³⁺⁾→Fe(3+)→Fe⁽³⁺⁾→Ca(3+)→Ca⁽²⁺⁾,为砷污染土壤应急固化修复提供参考。     

Al~(3+)/Zn~(2+)/Cu~(2+)对骨胶性能的影响

利用金属离子(如Al3+、Zn2+或Cu2+等)对骨胶进行改性,并对改性骨胶胶粘剂的结构和应用性能进行了分析。研究结果表明:金属离子改性骨胶胶粘剂的粘接强度、耐水性和适用期等均优于未改性骨胶胶粘剂;Al3+或Zn2+改性骨胶胶粘剂的综合性能优于Cu2+改性骨胶胶粘剂,Al3+改性骨胶胶粘剂的剪切强度相对最大,而Zn2+改性骨胶胶粘剂的耐水性相对最好。     

用合成蒽醌BB酸母液生产高纯聚氯化铝及聚硫氯化铝的工艺

介绍了以合成蒽醌副产BB酸母液、氨水、盐酸为主要原料,生产制备高纯度——聚氯化铝及聚硫氯化铝的工艺过程。实践证明以该工艺制备的聚氯化铝及聚硫氯化铝具有高纯度、应用效果好的显著优点,特别适合于饮用水、食品、化妆品、医药等行业的应用要求。同时,该工艺具有流程短、不产生“二次污染”的特点,是一种环保型新工艺。     

Effects of Slow-Mixing on the Coagulation Performance of Polyaluminum Chloride (PACI)

Conventional jar tests and on-line size monitoring were used to investigate the effects of slow-mixing intensity and duration on residual turbidity and floc size during charge neutralization coagulation and sweep flocculation with polyaluminum chloride. The compensatory effect of slow-mixing on coagulation performance following inadequate or excessive rapid-mixing was also examined. It is found that slow-mixing intensity has a more marked positive effect on charge neutralization coagulation than on sweep flocculation. The optimal root-mean- square velocity gradient, G, for slow-mixing is 15 s^-1 for both coagulation mechanisms, and charge neutralization coagulation requires a longer slow-mixing duration. The optimal slow-mixing duration, based on residual turbidity, is longer than the time to form the largest mean flocs. The optimal product of G and mixing duration, GT, for slow-mixing during charge neutralization coagulation (13500) are higher than that during sweep flocculation (4500) and both are less than the range of values recommended by the American Water Works Association (24000-84000). The optimal GT value under various slow-mixing conditions increases with G. Appropriate extension of slow-mixing duration during charge neutralization coagulation can improve coagulation performance after an inadequate or excessive rapid-mixing duration, but during sweep flocculation, appropriate shortening of slow-mixing duration after an excessive rapid-mixing or appropriate extension of slow-mixing duration after an inadequate rapid-mixing is favorable.