异步起动永磁同步电动机起动特性研究

异步起动永磁同步电动机具有较高的功率因数和效率,同时具有异步起动能力.异步起动永磁同步电动机在起动过程中受到诸如异步转矩、发电机制动转矩、磁阻负序转矩等多个转矩的合成作用,使得电机的起动过程同感应电机相比更为复杂.本文在感应电机的基础上,通过改进其转子设计异步起动永磁同步电动机,并采用有限元法计算和分析其起动过程,最后通过实验对感应电机和异步起动永磁同步电动机进行了比较.     

异步电动机槽数选择对电机振动的影响

三相笼型异步电动机定子和转子的槽数比,对其运行特性起决定性的影响,这主要涉及到附加的异步转矩和同步转矩、附加损耗以及引起径向振动干扰力。在后一种情况下,对所选槽数的分析,不仅可以限制振动的等级,而且当满足某些附加条件时,如适当的选择异步电动机外壳支座的配置角度,     

鼠笼型异步电动机的齿状转矩及脉动转矩

鼠笼型异步电动机定子磁势的某些谐波产生了齿状转矩及脉动转矩。本文探讨了这二种转矩的一般特性及共计算,指出有针对性地选择槽配合,绕组节距及转子斜槽等措施的规则。     

单相永磁同步电动机变频起动性能分析

对采用三相逆变器供电的单相永磁同步电动机变频起动过程的转矩进行了深入分析,提出了用于单相永磁同步电动机变频起动分析的简化等值电路,分别用似稳态法和简化等值电路法计算了单相永磁同步电动机变频起动过程中的异步起动转矩,两者计算结果一致,证明了该简化等值电路法的正确性,并根据简化等值电路法推出了变频起动时保证最大异步转矩保持恒定的完全补偿法,用似稳态法计算了采用完全补偿法变频起动时的异步转矩和平均转矩,验证了完全补偿法的正确性.     

异步起动永磁同步电动机齿槽转矩的解析分析和削弱措施研究

现有的齿槽转矩研究主要集中在定转子单边开槽的永磁电机,而异步起动永磁同步电动机定转子双边开槽,其齿槽转矩目前尚无有效的研究方法。文中提出了一种新的转子永磁磁动势等效方法,有效避免了转子开槽导致的气隙计算复杂性,基于能量法给出了异步起动永磁同步电动机齿槽转矩的解析分析方法,分析了极槽数配合及定子斜槽对齿槽转矩的影响。研究了通过改变转子齿宽及转子不等齿宽配合削弱异步起动永磁同步电动机的齿槽转矩,并给出了相应的转子齿宽确定方法。利用有限元法验证了上述削弱措施的有效性,并分析了对电机性能的影响。     

按解决最小转矩问题的要求 合理选择异步电机槽配合

本文对鼠笼三相异步电动机采用整数槽绕组情况下发生的最小转矩现象,着重从三种同步附加转矩的根源作了具体分析,按导出的定、转子槽配合禁忌关系式拟出实用数据表,并对J○2系列中某些槽配合不当的实例进行分析讨论。     

测试异步电动机转矩—转速曲线的新方法

一、概述: 一般三相鼠笼式异步电动机,在起动过程中都不可避兔地存在着不同程度的最小转矩。其主要原因是由于定转子槽配合和绕组按排不当等所产生的同步和异步附加转矩,特别是同步附加转矩是由于定子某高次谐波和转子有一同样极对数的高次谐波互相作用而产生。它只发生在某一特定转速下,这样就造成了异步电机转矩—转速(M—S)特性曲线上较大的“同步谷”,往往使得电动机在带负载起动过程中爬行在产生“同步谷”的某一转速下,时间长了可能     

同步电动机转矩角矢量控制原理

通过分析异步电动机转差频率矢量控制的特点,阐述了异步电动机转差频率和同步电动机转矩角之间的本质联系.类比于异步电动机转差频率矢量控制原理,提出了同步电动机转矩角矢量控制原理.该原理适用于控制精度要求不太高的同步电动机的控制系统,具有较高的性能价格比.     

电机智能测试与控制系统中M-S曲线的测定

异步电动机的转矩转速曲线是异步电动机的一项重要特性，本文提出了一种利用JCZ型智能转矩转速传感器来实时测量电动机转矩和转速的方法，并且用PCL711B数据采集卡同步采集电机的端电压来对转矩进行修正，在VB中引用Matrix库函数对数据进行处理，最后拟合得到M－S特性曲线，试验结果表明,这种拟合曲线的方法是切实可行的。     

基于变极绕组的异步起动永磁同步电动机起动性能研究

异步起动永磁同步电动机(line-start permanent magnet synchronous motor,LSPMSM)因具有较高的效率、功率因数和转矩密度,因此在很多应用场合中远优于感应电机,但其应用又受限于较差的起动转矩和牵入同步能力。该文中设计了一种变极式异步起动永磁同步电机,其定子绕组采用新型的6/8变极绕组结构。通过对常规8极异步起动永磁同步电动机和变极异步起动永磁同步电动机工作原理的分析,以及利用二维有限元法比较分析起动过程中两电机的发电制动转矩、波动转矩、空载反电势及堵转转矩,其结果表明,6/8变极异步起动永磁同步电动机能够从根本上有效抑制发电制动转矩和波动转矩,显著提高了电机的起动能力。     

异步电动机M-S特性的节能测试法

一、前言异步电动机的M-S特性是异步电动机的主要工作特性。当异步电动机由于设计不当等原因出现谐波磁场而产生谐波转矩时,将在M-S特性上出现异步谷,甚至同步谷,以致起动时使电动机停转在某一低转速下而不能上升到正常转速。     

降低笼型三相异步电动机电磁噪声的研究

总结、论述了在降低笼型三相异步电动机电磁噪声的研究过程中采取的措施,提出了选择槽配合消除一、二、三阶电磁力波,同时辅以选择斜槽距离消除同步附加转矩的影响,把二者结合起来作为降低笼型三相异步电动机电磁振动和噪声的综合方法的观点。给出了有关计算结果和试验结果。     

提高稀土永磁同步电动机综合起动能力的设计措施

对稀土永磁同步电动机起动过程T-s特性曲线进行了分析,提出利用REPMSM起动过程中集肤效应对转子参数影响,设计转子槽形,产生大、平、硬的异步驱动转矩特性;采用定子绕组半倍极或少极设计,使电动机高滑差起动,以削弱发电制动转矩的设计方法,提高了REPMSM综合起动性能.样机对比试验验证了设计措施的优点.     

基于改变定子齿槽参数的异步起动永磁同步电动机齿槽转矩削弱措施研究

齿槽转矩是永磁电机的共有问题,是该类电机设计中需要重点考虑的问题之一。异步起动永磁同步电动机能够利用笼型转子产生的异步转矩实现自起动,齿槽转矩的存在会对电机的运行产生不利影响。研究了通过改变定子齿槽参数削弱异步起动永磁同步电动机的齿槽转矩,分别推导了改变定子齿宽、定子不等齿宽配合及定子不等槽口宽配合时的齿槽转矩解析表达式,给出了相应地能有效削弱电机齿槽转矩的定子齿槽参数确定方法。有限元计算结果表明,上述措施能有效削弱异步起动永磁同步电动机的齿槽转矩,并且不会对电机性能产生较大影响。     

基于Maxwell的整数槽永磁同步电动机分析与设计

为降低整数槽永磁同步电动机的振动和噪声,提出一种新的磁极偏移方法,设计了一款2 000 r/min,52 k W、8极48槽永磁同步电动机。基于Ansoft/Maxwell,创建了电动机的二维有限元模型,计算和分析了电动机的齿槽转矩、转子气隙磁场、输出转矩和径向力波。仿真结果表明:通过采用该磁极偏移方法,可以降低电动机的转矩脉动和噪声。仿真结果与样机试验结果误差在5%以内,验证了该电动机设计的可靠性。     

降低笼型三相异步电动机电磁噪声的研究

总结、论述了在降低笼型三相异步电动机电磁噪声的研究过程中采取的措施，提出了选择槽配合消除一、二、三阶电磁力波，同时辅以选择斜槽距离消除同步附加转矩的影响，把二者结合起来作为降低笼型三相异步电动机电磁振动和噪声的综合方法的观点。给出了有关计算结果和试验结果。     

基于辅助槽偏移的单相永磁同步电动机齿槽转矩削弱

为削弱单相永磁同步电动机的齿槽转矩,提出一种辅助槽偏移的方法。根据齿槽转矩表达式定性分析了槽数对齿槽转矩的影响,以8槽6极内置式单相永磁同步电动机为例,建立该电动机的Maxwell 2D模型,给出开辅助槽和辅助槽偏移的方法,利用有限元法对不同辅助槽尺寸和偏移角度的齿槽转矩进行分析。仿真结果表明,合适的选择辅助槽尺寸和偏移角度对齿槽转矩的削弱具有显著的效果。为削弱单相永磁同步电动机的齿槽转矩提供了一定的参考依据。     

永磁同步电动机的起动和运行性能的计算

永磁同步电动机具有比较高的效率和功率因数,并且具有运行平稳、易于控制、过载能力高和噪声小等特点,在当今世界能源紧张的形势下,它的应用场合正在日趋扩大。因此,推广应用永磁同步电动机是目前重大的节能措施之一。但是,这种电机由于采用了永磁体励磁,它在起动时既不能像异步电动机那样,依靠基波的异步转矩可以顺利地到达额定转速,也不能像同步电动机那样,依靠基波的异步转矩到达亚同步速,再进行励磁而牵入同步运行。因此起动问题在设计和运行时必须引起重视,以获得较好的运行效益和降低制造成本。本文将分析永磁同步电动机在起动过程中存在哪些转矩分量,为了能顺利起动,要考虑哪些因素的影响。然后,讨论了如何利用有限元法来进行分析计算永磁同步电动机的问题。     

提高稀土永磁同步电动机综合起动能力的设计措施

对稀土永磁同步电动机起动过程T-s特性曲线进行了分析，提出利用REPMSM起动过程中集肤效应对转子参数影响，设计转子槽形，产生大、平、硬的异步驱动转矩特性；采用定子绕组半倍极或少极设计，使电动机高滑差起动，以削弱发电制动转矩的设计方法，提高了REPMSM综合起动性能。样机对比试验验证了设计措施的优点。     

单相永磁同步电动机的通用数学模型

在１２０坐标系统下建立单相永磁同步电动机异步稳定运行时的数学模型，得到在任何转差率下的转矩表达式，并对转矩一转差率曲线进行逐点计算，计算结果得到实验验证，在一定条件下，该数学模型经转化可适用于其它电动机。