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郑承炎 《石油化工腐蚀与防护》1996,13(3):19-25
文章分析了乙烯裂解炉管运行损伤的类型、性能变化特点及其对修复焊接性的影响,研究了渗碳炉管焊接裂纹性质和产生机理.试验证明,损伤炉管不仅内壁产生渗碳、氧化,在焊接应力作用下干粗大损伤晶界引发裂纹,还由于基体碳化物的聚集长大造成总体韧性下降,严重降低裂纹扩展抗力.裂纹属于高温低塑性裂纹.文中还探讨并总结了修复焊接的工艺方法和工艺原则. 相似文献
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童媛媛 《石油石化物资采购》2009,(1):36-37
近日,油气储运专标委在广州组织召开了<钢质管道符体腐蚀损伤评价方法>等6项行业标准的审查会.中石油、中石化、中海油等相关单位的专家和代表共55人参加了会议.会上,6个专家组按照GB/T1.1、GB/T1.2的要求对6项标准从标准技术先进性,内容完整性、可操作性,与相关标准的协调性以及编写规范性等方面进行了逐条逐段、认真细致的审查.此会的结果是,这6项标准的重新制定为行业又添新值. 相似文献
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张爽松 《石油化工腐蚀与防护》2004,21(2):30-33
针对制氢转化炉炉管多次开裂失效的情况,进行了宏观分析、化学分析以及金相分析.结果表明,高温操作及短时局部过热是炉管发生高温蠕变失效的直接原因,而氢损伤加速了转化炉炉管的脆化.加强平稳操作,尽可能减少紧急开停工次数可减少上述失效事例的发生. 相似文献
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文章主要阐述了电磁探伤测井的方法原理、仪器结构、技术指标及室内实验的对比分析.同时,通过实例分析了电磁探伤测井在套管损坏、变形、错段等方面的应用. 相似文献
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为防止钻井过程中盐层蠕变发生塑性变形而导致卡钻等事故,传统的方法是建立蠕变本构方程及用实验确定蠕变参数,但是得到的控制盐层蠕变的钻井液密度不能很好地反映实际钻井情况.因而提出一种控制近井筒盐岩不产生扩容损伤变形的新方法,并利用该方法设计了深部巨厚盐层钻井液密度.通过室内试验分析了盐岩损伤变形过程中的声发射信号,确定了盐岩的扩容损伤边界.对于深部盐岩钻井工程中的井壁稳定性问题,根据八面体剪应力准则,井壁盐岩的应力状态控制在扩容损伤边界以内,设计了深部盐层安全钻井液密度窗口.与实际钻井对比分析表明,用该方法设计的钻井液密度窗口能够保证盐层安全钻井,且方法简单而有效,便于现场应用. 相似文献
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某炼化企业1.0 Mt/a汽柴加氢精制装置混合原料油硫和氯等杂质含量较高,加氢反应产生的腐蚀性介质对冷凝冷却系统锁紧环换热器和高压空冷器等设备产生了较为严重的腐蚀.针对上述腐蚀现象,从原料油性质和腐蚀机理层面剖析了腐蚀产生的原因、影响部位和影响因素,并结合分析结果提出了相应的防护控制措施. 相似文献
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储层压实引起套管失效的机理研究 总被引:6,自引:1,他引:5
套管失效问题是一个世界性的难题,严重影响了石油工业的经济效益。其典型失效形式包括套管腐蚀、径向变形、剪断等,失效原因包括油井水腐蚀、层间滑动引起的剪切作用和非均匀地应力作用等,其中油藏压实是诱发失效原因的主要因素之一。为了弄清油藏压实对套管损坏的影响规律,在对地层发生压实的原因、机理进行了研究的基础上,对地层压实引起的套管失效机理进行了详细分析,提出了预防或减少压实地层套管失效的对策,即提高套管设计水平,确定合理井身结构,维持合理注水压力,采用厚壁套管等。 相似文献
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油气输送管失效事故的调查与分析 总被引:3,自引:0,他引:3
在对国内外文献进行分析和现场调查的基础上,综述了油气输送管失效的主要原因。油气输送管线失效事故多为灾难性事故。国外油气输送管失效原因以外力损伤和腐蚀为主,与管线建造年代久、运行时间长有关;国内输送管失效原因以外部腐蚀和内部H_(2)S应力腐蚀为主,与输送管材料设计不尽合理、制造质量和施工质量不良,以及输送介质中腐蚀介质含量超标等因素有关。指出新建管线应加强输送管的材料设计、制造工艺选择、制造质量和施工质量控制、输送介质中有害成分控制和标准化等方面的工作 相似文献
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针对丙烷冷却器因腐蚀造成管程屡次泄漏、小浮头螺栓断裂这一情况 ,进行了现场检测和分析 ,指出丙烷冷却器失效主要是由于丙烷中含有大量H2 S(16 0 0 μg/g)和少量HCl及水所引起的 ,螺栓硬度较高也是引起开裂的主要原因。采用 12Cr2AlMoV管束、控制螺栓硬度值≤HB2 35和加强R - 10 3脱水、控制丙烷中的Cl-含量可使问题得到预防 相似文献
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介绍了焦炭塔底部进料管线腐蚀开裂情况,对开裂部位进行了外观检查。弯头断裂失效部位发生在环焊缝附近区域,且沿周向开裂,裂纹平直,而裂纹扩展方向与焊接断面基本一致。对开裂部位弯头取样,进行化学组成及金相热应力分析和硬度测试,对腐蚀产物进行化学组成分析。根据生产工艺、介质组成和分析结果确定了失效的主要原因:随着装置原料劣质化,经过10 a运行后,管线高温硫腐蚀加剧,降低了管线的承载力;由于焊缝处存在异种钢的焊接,所使用的309不锈钢导热系数较321不锈钢略小,加之前者的外壁温度又低于后者,使309钢产生较大的轴向拉伸引力,导致焊缝处存在热应力、焊接残余拉应力,在高温硫腐蚀和异种钢焊接的共同作用下导致了焊缝开裂。 相似文献
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化工装置风险定量评估方法 总被引:9,自引:0,他引:9
针对化工装置风险的两个组成部分 ,分别从失效可能性和失效后果两方面介绍了定量风险评估技术。通过实例分析说明定量风险评估技术的计算过程 ,从数值上量化装置风险 ,得出装置潜在风险的风险等级 ,为决策者提供科学决策的依据 相似文献
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考虑断裂和腐蚀失效的海洋平台动态可靠性研究 总被引:6,自引:1,他引:5
对海洋平台寿命周期内的动态可靠性进行了研究,提出了单独考虑断裂、腐蚀失效以及同时考虑两种失效模式相互作用的3种动态可靠性分析模型。在此基础上,对平台系统的疲劳可靠性进行了研究,给出了相应的评估方法和计算公式。提出了一种谱分析与时间域相结合的疲劳应力分析方法。该方法结合了两者的优点,一方面可以较好地考虑系统的非线性,同时有效的减少计算工作量,便于实际工程计算。 相似文献
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考虑随机变量相关性的腐蚀管道失效概率 总被引:2,自引:0,他引:2
针对腐蚀管道可靠性分析中随机变量独立性假设的缺点,提出了考虑随机变量相关性的腐蚀管道可靠性分析方法,建立了腐蚀管道腐蚀穿孔、局部爆破、整体断裂及其综合失效概率模型。基于JC法和正交变换法,运用多维正态分布函数,给出了随机变量相关下的腐蚀管道多模失效概率计算方法。对管道可靠性分析中的相关性进行了分析,结合实例研究了管径与壁厚、缺陷深度与长度、径向腐蚀速率与轴向腐蚀速率、屈服强度与拉伸强度4组随机变量相关性对腐蚀管道失效概率的影响。结果表明,随机变量相关性对管道腐蚀穿孔失效概率没有影响,管道局部爆破、整体断裂及综合失效概率随缺陷深度与长度相关系数和径向腐蚀速率与轴向腐蚀速率相关系数的增大而增大,随管径与壁厚相关系数的增大而减小。屈服强度与拉伸强度相关系数越大,局部爆破和整体断裂失效概率越大,综合失效概率不变,并且变量相关性对腐蚀管道失效概率的影响随着腐蚀增长而逐渐减弱。腐蚀管道失效概率对径向腐蚀速率与轴向腐蚀速率的相关系数最为敏感,对屈服强度与拉伸强度相关系数的敏感性最低。 相似文献
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文章对炼油焦化富气压缩机十字销轴断裂失效的原因进行了分析。从宏观形貌分析,存在疲劳裂纹所特有的贝壳状花纹,有铜屑嵌入裂纹内部并在反复挤压过程中形成铜屑层,可明确判断该断口属于疲劳断口;从微观断口形貌分析,断口表面深层部位存在疲劳辉纹,疲劳辉纹间距约在2μm左右,根据疲劳辉纹的间距也可以看出,该螺栓断口属于高周疲劳,十字销轴断口表面附近材料成分分析的Cu元素含量偏高,断口表面含有铜屑嵌入物,而断口表面存在铜屑嵌入物会引起电偶腐蚀,产生腐蚀疲劳,进一步促进疲劳过程的发生和发展。确认十字销轴断裂主要是由于高周疲劳开裂引起的,并提出相关建议。 相似文献
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