虚拟权平差的方差估计

本文基于虚拟权平差函数模型,首先推导了单位权方差σ_0~2的边缘极大似然估计(?)_0~(n~2),证明了(?)_0~(n~2)是σ_0~(n~2)的无偏、有效估计量,然后构造了σ_0~2的另一无偏估计(?)_0~2,通过平差实例验证了(?)_0~2的基本有效性.     

空间交叉闭合多边形角度闭合差的计算问题

南京钟山煤矿,在东三采区轨道上山贯通施测中,形成一个有三个内角一个外角图形,有三个交叉点的空间交叉闭合多边形。导线前进方向如图1所示,观测右角,测角37个。关于空间交叉闭合多边形角度闭合差的计算问题,在中国矿院编著的《矿山测量学》一书中已做了较详细的论述。原文中的计算公式为:∑β=180°[n-2(P-K)]。其中,P为内角图形个数,K为外角图形个数,n为闭合导线角数。原文的图形如图2。当交叉点的个数为奇数或偶数时,计算公式∑β=180°[n-2(P-K)]变为以下两种公式,当交又点为奇数时∑β=180°n,当交叉点为偶数时∑β=180°(n±2)。应用式∑β=180°[n-2(P-K)]来计算图1闭合交叉导线角度闭合值;     

后方交会解算新法

后方交会的解算方法很多,本文推荐一种较为简便的方法。该法除具有计算公式简单,并能用两组公式独立对算外,还能在袖珍计算器上进行程序计算。一、公式推证如图1,在△ABP和△BCP中S_(BP)=sinδ_1/sinαS_(AB)=sinx/sin(α+β)S_(AC) (1) 而x=δ_1+(B-β) (2) 将(2)式代入(1)式,并设 D_1=S_(AB)/sinαφ_1=B_βΥ=α+β (3) 则     

协同萃取规律的研究(Ⅴ)——BC类协萃体系(TOPO+TOA)萃取硫酸铀酰机理

本文概述了三辛胺(TOA)和三辛基氧化膦(TOPO)的正已烷体系,在低酸条件下协萃硫酸铀酰的条件及机理。重点探讨了三辛胺在水相pH=2.3及(NH_4)_2SO_4浓度为0.5M时形成的萃合物与一般酸度条件下的萃合物不同,并用斜率法,等克分子系列法证明其组成为(R_3NH)_2UO_2(SO_4)_2,协萃后萃合物组成为(R_3NH)_2UO_2(SO-4)_2·TOPO,揭示了在低酸区“TOA+TOPO”体系产生BC类协萃的原因,求得协萃反应平衡常数1gβ_(12)=12.46,得到该反应△H=-16.2k cal·mol~(-1),△G°=-17.0k cal·mol~(-1);△S°=2.68cal·K~(-1)·mol~(-1),并以红外、紫外光谱加以证实。     

坑道围岩弹塑性应力的小参数解法

本文讨论圆形坑道围岩弹塑性应力计算问题,采用了小参数方法求解.设未受扰动岩体的初始应力状态为: σ_y~(∞)=Y=γh,σ_ω~(∞)=X=λγh,τ_(ωy)~(∞)=0 理论研究证明,弹塑性边界已不再是一个圆了,而是一椭圆形,其方程为 b=b_0+λ_2b_1(ρ) 式中,λ_2-小参数.     

多种精矿产品理论回收率矩阵简算探讨

<正> 多种精矿产品理论回收率计算,按传统的计算方法比较复杂,为此,我们在实际生产和计算中探索用矩阵式简化运算,使计算快速准确。(一)产率及回收率的矩阵解法用矩阵简化产率的计算,首先命α_i为原料中i组分的含量(%);β_(ij)为i组分在j产品中的含量(%),Y为原料重量,X为产品重量,γ_j为产品产率,γ_i=X_j/Y。各产品中的i组分(i=1、2、3…)之和=原料中i组分量。即β_(1Ⅰ)X_Ⅰ+β_(1Ⅱ)XⅡ+…Q_1X_N=α_1Y β_(2Ⅰ)X_Ⅰ+β_(2Ⅱ)XⅡ+…Q_2X_N=α_2Y ……………………β_(NⅠ)X_Ⅰ+β_(NⅡ)XⅡ+…Q_NX_N=α_NY因为γ_j=X_j/Y,所以(1)式化为     

HPMBP与TOPO协萃钯(Ⅱ)的机理研究

本文研究了HPMBP与TOPO的氯仿溶液从硝酸介质中协萃钯(Ⅱ)的机理。用斜率法和等摩尔系列法确定协萃配合物的组成为Pd(PMBP)_2·2TOPO,测得协萃反应的平衡常数1gK_(12)=4.35,协萃配合物的生成常数1gβ_(12)=3.90,该反应的△H=-16.5kJ·mol~(-1),△G~0=-25.2kJ·mol~(-1),△S=28.9J·mol~(-1)·K~(-1)。     

回归试验设计(上)——一次回归正交设计

<正> (一)多元线性回归方程回归系数计算和统计检验回归系数计算。设选矿指标y与P个操作因素x_1、x_2……x_P有线性关系,即y=β_0+β_1x_1+β_2x_2+……+β_Px_P(1) 由于试验中存在随机因素的影响,试验数据不会与(1)式完全相同,常用最小二乘法估计(1)式中的系数β_0、β_1、β_2……β_P。设它们的估计量分别为b_0、b_1、b_2……b_P,把这些估计量代入(1)式中得y=b_0+b_1x_1+b_2x_2+……+b_Px_P(2)     

缠绕式矿井提升机卷筒筒壳应力分析(续)

四、筒壳的位移计算方程(47)的解为:(第一座标系)W_1=e~(β_1x_1)(A_1cosβ_1x_1 A_2sinβ_1x_1) e~(-β_1x_1)(A_3cosβ_1x_1 A_4sinβ_1x_1) ((?)/k) (62)其中:k=4Dβ_1~4 (63)引进双曲函数:(?)(64)则:W_1=C_1chβ_1x_1cosβ_1x_1     

脆性岩体的一个经验破坏准则

在脆性岩石的三轴实验基础上,本文提出方程(σ_1-σ_3)~2=kσ_(σ_1+σ_3-σ_c)+sσ_~2作为脆性岩体的经验破坏准则。和Hoek,Brown准则相比,该准则能更好地拟合三轴试验数据,并推广作为脆性岩体的判据。对延性破坏该准则也表现出较好的适应性。     

甲基膦酸二甲庚酯与伯胺N1923对Cd(Ⅱ)的协同萃取

本文研究了甲基膦酸二甲庚酯(P_(350),以 B 表示)与伯胺 N_(1923)(以RNH_2表示)的正庚烷溶液,在(Na,H)C1介质中对 Cd(Ⅱ)的协同萃取。用等摩尔系列法和斜率法确定二元协萃配合物组成为(RNH_3C1)_2·CdC1_2·B;求得协萃反应平衡常数1gK_(Bc)=2.08,协萃配合物的生成常数1gβ=0.70;计算了协萃反应的热力学函数△H=-14.56kJ/mol,△G=-12.07kJ/mol 和△S=-8.22J/mol·K;还讨论了协萃配合物的 IR 和NMR 谱。     

电化学法测定NaSbO3和Na2TeO3生成自由能

采用β(β″)-Al2O3固体电解质管组装固体电解质电池Pt|Sb2O5,NaSbO3‖β(β″)-Al2O3‖NaCrO2,Cr2O3|Pt和Pt|TeO2,Na2TeO3‖β(β″)-Al2O3‖NaCrO2,Cr2O3|Pt。测量不同温度下达到平衡时的电池反应电动势,计算NaSbO3和Na2TeO3生成自由能,建立生成自由能与温度的关系。得到在700~1300K范围内NaSbO3生成自由能与温度的关系为:ΔGθNaSbO3=-655.88+0.2039T±4.10(kJ/mol);在700~1100K范围内Na2TeO3生成自由能与温度的关系为ΔGθNa2TeO3=-700.35+0.0519T±9.29(kJ/mol)。     

电力驱动装置三阶段速度图最有利的参数

三阶段梯形速度图(图1)的参数有:角移β;最大速度ω_M;起动和制动的加速度ε_p和ε_m;起动时间t_p;制动时间t_m,和全移时间t_n.当给定了机械性能和恒定的位移,即给定了β、t_n和合闸持续率(nσ)时,均方根转矩以及要求电动机的容量仅与ω_M、ε_p和ε_m参数有关.加速度的最小值相当一个三角形速度图(图1),由图可得     

萃取法测定六氟乙酰丙酮与Tm~(3+)的配合常数及水解常数

本文采用萃取法测定了螯合萃取剂六氟乙酰丙酮(HHFAa)在1mol/LNaClO_4介质及甲苯中的分配常数logK_d=-1.80。并采用图解法求得HHFAa与Tm~(3+)萃取反应的累积配合常数:logβ_(110)=2.19、logβ_(120)=3.74、logβ_(130)=4.99。且得到加合物Tm(HFAa)_3(HHFAa)的配合常数logK_(add)=2.20。Tm~(3+)水解形成水合物Tm(OH)~(2+)、Tm(OH)_2~+、Tm(OH)_3和Tm(OH)_4~-的累积常数分别为logβ_(101)=8.23、logβ_(102)=13.97、logβ_(103)=18.05和logβ_(104)=21.73。其混合配合物Tm(HFAa)_2(OH)和Tm(HFAa)(OH)_2的累积常数logβ_(121)=7.68和logβ_(112)=11.93。     

钢筋混凝土轴心受拉构件裂缝宽度的简化计算

对钢筋混凝土轴心受拉构件,《钢筋混凝土结构设计规范》(TJ10-74)给出了裂缝最大宽度δ_(fmax)的计算公式.δ_(fmax)=2.2ψ(σg/Eg)l_f(1)ψ=1-0.56A_hR_f/N(2)l_f=(7 0.16d/μ)v(3)σ_g=N/A_g(4)式中ψ——裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数,当ψ<0.3时,取ψ=0.3A_h——混凝土的截面面积     

熔融冰晶石的离解平衡计算

本文讨论了冰晶石熔体的离子结构。借助于文献中的液相线温度和热力学数据,对冰晶石熔体结构的摸型进行了计算。计算结果得出,冰晶石熔体的离解反应可以写成:Na_3A1F_6_(液)=1.8NaF_(液) 0.8NaA1F_4_(液) 0.2Na2A1F_5_(液)此外,对冰晶石的离解产物 Na2A1F_5_(液)的热力学数据和活度进行了计算。给出了 Na2A1F_5_(液)的标准生成热为:△Hf=-2791kJ/mol(1285K)     

液压支架掩护梁和四连杆的抗扭计算

<正> 本文所提及的是支撑掩护式或掩护式液压支架,这类支架通过顶梁来承受巷道围岩压力,当外力的合力点作用在顶梁一侧时,掩护梁和四连杆处于受扭状态,由于四连杆轨迹是双扭线及顶梁与掩护梁铰接点孔隙的原因,当顶梁承载让压时,掩护梁两端可视为自由端,所以,掩护梁和四连杆的受扭可认为属纯扭状态。 T_1—作用在顶梁上的扭矩。T_1=RL_1=Q_1L_2=Q_2L_2,R指工作阻力,Q_1及Q_2指顶梁与掩护梁铰接点反力,R、Q_1、Q_2由平衡方程求出; T_2—作用在掩护梁上的扭矩。 T_2=T_1cosβ。 T_3—作用在前连杆上的扭矩; T_4—作用在后连杆上的扭矩; T_(cp)—作用在四连杆上总扭矩; T_(cp)=T_2cosω_(cp)=T_2cos((ω+ω_2)/2) ω_1—前连杆与掩护梁夹角; ω_2—后连杆与掩护梁夹角; ω_(cp)—四连杆总扭矩中心线与掩护梁夹角;     

唐家庄徐家楼主井提升绞车减速器选油计算

<正> 一、技术参数 1.绞车 JKM2.8×4(Ⅳ) 2.减速器 ZHD_2R—120(Ⅱ)i=11.5 圆弧齿,法向模数Mn=14 端面模数Ms=14.814, 螺旋角β=19.88°, 齿轮材质48SiMn_2VR, 扭矩28/42t—m(静/动)。 3.电动机IRE—800—8,800kW×2(双机拖动),740转/分。 4.选油计算的其他参数如图1所示。     

UO_2~(2 )-SCN~-络合平衡的电位法研究

在1mol/L NaClO_4 HClO_3(pH1.5)介质中,25±0.5℃下,用固态膜硫氰酸根离子选择电极研究了UO_2~(2 )-SCN~-络合平衡体系,求得络合物的稳定常数logβ_1=0.70,logβ_2=2.38。与文献结果基本一致。     

附合导线方位角闭合差计算公式的探讨

《测量学》教材对附合导线坐标方位角闭合差计算公式fβ=αAM+∑β左-n×180°-αBN中n的取值都未明确数量化,很多测量人士一般误以为n值只等于观测角个数。文中以观测左水平角的附合导线为例,对此进行作图、计算分析,得出一般附合导线中n的取值还等于观测角个数±2,n的取值只与已知边方位角所在象限有关等结论和n取值的计算公式等。