PVC/Elvaloy741/MBS及PVC/Elvaloy741/MBS/CaCO_3共混填充体系的研究

研究了 PVC/Elvaloy74 1 /MBS及 PVC/Elvaloy74 1 /MBS/Ca CO3共混填充新体系 ,并对其物理机械性能的测试结果进行了讨论。结果表明 :当 PVC为 1 0 0份、Elvaloy74 1为 6份、MBS用量为 2 5.5份时 ,体系冲击强度达到 4 6.3 k J/m2 ,且综合性能良好 ;该三元共混体系在填充大量 Ca CO3(1 0 0份 )时 ,仍能保持较高的缺口冲击强度 (1 7k J/m2 ) ,显示出良好的填充性     

SBS及Elvaloy741用于PVC共混改性体系的研究

研究了PVC/SBS/Elvaloy741(Elvaloy 741为乙烯-醋酸乙烯酯-一氧化碳的三元共聚物)、PVC/SBS和PVC/Elvaloy 741共混体系。对不同配比的共混物的物理机械性能进行了测试,分析讨论了弹性体SBS、Elvaloy 741和SBS/Elvaloy741对PVC的增韧效果和机理。     

Elvaloy741的辐射交联行为

采用电子加速器作为辐射源,研究Elvaloy 741在不同吸收剂量及交联敏化剂作用下的辐射交联行为,考察辐射对PVC共混物力学性能的影响.研究表明:Elvaloy 741是辐射交联的聚合物,添加3份TMPTA对Elvaloy 741有较好的交联敏化作用;Elvaloy 741的凝胶含量为60%～70%时,同时具有较好的拉伸强度和断裂伸长率;在不添加交联敏化剂的情况下,PVC/Elvaloy 741共混物经高能电子束辐射作用后,力学性能得到提高.     

MBS/CaCO3协同增韧PVC的性能研究

分别研究了1 250目、2 500目CaCO3以及甲基丙烯酸-丁二烯-苯乙烯共聚物(MBS)对聚氯乙烯(PVC)力学性能的影响;并且选用15%MBS与1 250目CaCO3复配制备出了高韧性的PVC材料。结果表明:MBS能有效提高PVC的冲击强度;1 250目CaCO3与2 500目CaCO3相比,更易于分散,增韧的效果更好;MBS与1 250目CaCO3协同增韧,使PVC冲击强度达120 kJ/m2,拉伸强度约为37 MPa,断裂伸长率在40%左右。     

Elvaloy对PVC性能影响研究

采用双辊混炼机将乙烯-醋酸乙烯酯-一氧化碳三元共聚物(Elvaloy)与经改性的聚氯乙烯（PVC）熔融共混,制备PVC/Elvaloy共混物,考察了不同含量Elvaloy对PVC的透明性、低温性能、微观形态结构、力学性能及塑化温度等的影响。结果表明,共混物的透光率在76 %以上,雾度低于21 %,具有良好的透明性;Elvaloy可使PVC的低温冲击强度提高2倍,断裂伸长率提高,脆性温度降低10 ℃,塑化温度降低20 ℃以上;当Elvaloy添加量为2份时,PVC/Elvaloy共混物显示出1个玻璃化转变温度,相容性良好,且随着Elvaloy含量的增加,玻璃化转变温度呈下降趋势。     

PVC/MBS/埃洛石纳米管复合材料的制备及其性能

采用熔融共混法制备了聚氯乙烯(PVC)/甲基丙烯酸甲酯-丁二烯-苯乙烯共聚物(MBS)/埃洛石纳米管(HNTs)三元复合材料,研究了HNTs对PVC/MBS共混体系力学性能、热性能和微观结构的影响。结果表明:HNTs与MBS可协同增韧PVC,使复合材料的强度和刚性得到改善,当HNTs的填充量为3 phr时,PVC/MBS(100/3)共混体系的冲击强度、拉伸强度、弯曲强度和弯曲模量分别提高了57.7%、12.1%、7.6%和45.9%;其冲击断面呈现韧性断裂特征;TEM观察结果发现,HNTs在PVC/MBS共混体系中具有良好的分散状态;热失重分析显示,HNTs对PVC/MBS共混体系热稳定性的提高能起到一定作用。     

氯乙烯-丙烯酸乙酯共聚物／纳米CaCO3复合母粒改性PVC力学性能的研究

通过对纳米碳酸钙（n—CaCO3）表面改性及其对聚氯乙烯（PVC）、氯乙烯-丙烯酸乙酯共聚物（VC／EA）、n-CaCO3三元复合体系加工工艺的考察，研制了（VC／EA）／n—CaCO3复合母粒改性的PVC材料，并对其力学性能进行了研究。结果表明，利用将VC／EA共聚物与n—CaCO3先制成复合母粒，再与PVC进行共混的二次分散成型工艺，有利于n-CaCO3在基体中的分散；当复合母粒中VC／EA与n—CaCO3的比例为2：3时，材料的力学性能最佳，n-CaCO3对材料具有补强作用，并且n—CaCO3和VC／EA能协同增韧PVC，使材料的冲击强度得到大幅度提高，当PVC和复合母粒比例为100：20（质量比）时，材料的冲击强度达到41．5kJ／m^2，是纯PVC（PVC的冲击强度为4．914／m^2）的8．5倍，拉伸强度仍高达50．8MPa。     

CaCO3粒子对PVC／CPE／CaCO3复合材料力学性能的影响

采用SEM及材料力学性能试验方法，研究了表面处理剂品种、CaCO3颗粒直径对PVC／CPE／CaCO3复合材料力学性能的影响。结果表明：采用平均粒径为1．36μm并经烷氧焦磷酰氧基钛酸异丙酯(NDZ)和端噁唑啉聚醚(ON337)复合偶联剂处理的CaCO3改性PVC／CPE(100／10)复合材料，可使复合材料的缺口冲击强度明显提高，并在CaCO3含量为10份时达到极大值；此条件下被改性材料的Charpy缺口冲击强度提高75％以上，达到46．3kJ／m^2，而其拉伸强度和弯曲强度变化不明显。当CaCO3颗粒尺寸较大时，即使采用NDZ ON337复合偶联助剂处理，此种CaCO3颗粒对PVC／CPE复合材料也不具备明显增韧作用。     

CaCO3粒子对PVC／CPE／CaCO3复合材料力学性能影响

本文采用采用SEM及材料力学性能试验方法，研究了表面处理剂品种、CaCO3颗粒直径对PVC／CPE／Ca-CO3复合材料力学性能的影响。结果表明：采用平均粒径为1．36(m并经烷氧焦磷酰氧基钛酸异丙酯(NDZ)和端刲唑啉聚醚(ON337)复合偶联剂处理的CaCO3改性PVC／CPE(100／10)复合材料，可使复合材料的缺口冲击强度明显提高，并在CaCO3含量为10份时达到极大值；此条件下被改性材料的Charpy缺口冲击强度提高75％以上，达到46．3kJ/m^2，而其拉伸强度和弯曲强度变化不明显。当CaCO3颗粒尺寸较大时，此时即使采用NDZ ON337复合偶联助剂处理，此种CaCO3颗粒对PVC／CPE复合材料也不具备明显增韧作用。     

PVC/Elvaloy/NBR三元共混热塑弹性体的研究

本文研究了PVC/Elvaloy 741/NBR三元共混体系,并与PVC/Elvaloy741和PVC/NBR二元共混物共行了比较。发现PVC/Elvaloy741/NBR三元共混物在拉伸强度方面有着明显的协同作用。另外,对工艺条件与共混物性能的关系进行了初步探讨。     

滑石粉填充PVC/NR、PVC/Elvaloy741和PVC/Elvaloy741/NR三种共混体系研究

本文在研究ＰＶＣ／ＮＲ、ＰＶＣ／Ｅｌｖａｌｏｙ７４１和ＰＶＣ／Ｅｌｖａｌｏｙ７４１／ＮＲ三种共混体系的基础上,以滑石粉填充以上三种共混体系,并对其物理机械性能的测试结果进行了讨论。     

纳米CaCO_3/PVC共混体系的研究

研究了纳米级CaCO3 粒子的微观形态 ,以及纳米CaCO3/PVC共混体系的流变性能和力学性能。结果表明 ,纳米CaCO3 加入量为 9质量份时 ,纳米CaCO3/PVC共混体系的缺口冲击强度可达到 31 4kJ/m2 。纳米Ca CO3 对PVC共混体系具有显著的增韧效果     

CPE与CaCO_3协同增韧PVC力学性能的研究

用CPE与CaCO3复配制备出高韧性PVC复合材料,研究了CPE、CaCO3对PVC复合材料力学性能的影响。结果表明:CPE能有效提高PVC的冲击强度;CaCO3在一定用量范围内,可以提高PVC的冲击强度;CPE与CaCO3协同增韧,PVC复合材料的冲击强度可达60 kJ/m2,拉伸强度约为37 MPa,断裂伸长率可达65%。     

弹性体及无机粒子协同增韧PVC研究

利用甲基丙烯酸甲酯-丁二烯-苯乙烯共聚物(MBS)、氯化聚乙烯(CPE)及碳酸钙(CaCO3)对聚氯乙烯(PVC)进行协同增韧改性.研究表明,固定MBS用量,随着CaCO3用量的增加,拉伸强度及冲击强度呈先上升后下降趋势,而硬度变化不大;固定CPE用量,随着CaCO3用量的增加,拉伸强度呈下降趋势,冲击强度呈上升趋势,而硬度基本保持不变.     

相容剂对CR/PVC热塑性弹性体的相容作用

研究了相容剂NBR和Elvaloy 741对CR／PVC共混物（共混比70／30）性能的影响,并通过透射电镜和红外光谱表征了相容剂NBR和Elvaloy 741对CR／PVC共混物的相容效果。结果表明,相容剂Elvaloy 741与CR和PVC之间的较强的相互作用,相容剂NBR和Elvaloy 741加入CR／PVC共混物中,使分散相尺寸变小;当相容剂用量为CR／PVC共混物中PVC用量的10％时,共昆物具有较好的综合性能。