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HG2008锅炉水冷壁管横向裂纹泄漏试验研究 总被引:7,自引:1,他引:6
平圩电厂HG2008型1号炉曾频繁发生水冷壁管横向裂纹泄漏。为查明原因,进行了水冷壁裂纹原因调查试验,调查了锅炉不同工况对水冷壁工质流量及水冷壁向火侧外壁管壁的影响规律,分析了该炉水冷壁产生横向裂纹的原因。 相似文献
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阐述了燃烧器支吊架对锅炉水冷壁的影响,指出是支吊架故障或失效使锅炉水冷壁频繁产生横向裂纹,进而引起锅炉在运行状态下因水冷壁爆管而停机。对燃烧支吊架与水冷壁的连接方式、受力状态进行分析,从根本上解决水冷壁频繁产生横向裂纹的问题。 相似文献
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随着锅炉新排放标准的实施,火电厂锅炉普遍进行了低NOx燃烧器改造,改造后不少电厂出现了水冷壁横向裂纹问题。通过分析,指出了水冷壁发生横向裂纹的主要原因是锅炉低NOx燃烧器改造后水冷壁还原性气氛增强,并提出低NOx燃烧器改造优化方法和运行技术手段,可供相关电厂借鉴。 相似文献
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针对锅炉下辐射区Ⅱ段水冷壁管向火侧母材存在大量横向裂纹造成泄漏的情况,对有裂纹的水冷壁管进行了失效分析。结果表明:热应力引起烟气侧外壁向内壁的热疲劳是水冷壁开裂的诱因,同时高温硫腐蚀加速了损坏。结合锅炉运行的实际情况,指出锅炉水吹灰是造成横向裂纹的直接原因,并对其进行了相应改造,彻底解决了水冷壁横向裂纹的问题。 相似文献
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西龙池抽水蓄能电站蜗壳结构非线性有限元分析 总被引:1,自引:0,他引:1
本文利用ANSYS结构分析程序,对西龙池抽水蓄能电站充水保压蜗壳结构进行三维非线性有限元分析,研究外围混凝土中裂缝开展、分布情况以及结构的应力状态。结果表明,正常运行工况除上、下碟边部位混凝土因应力集中会开裂外,其他部位仍处于弹性工作状态;随着水压荷载的增加,裂缝首先出现在蜗壳与进水钢管相接断面的内层混凝土中,然后向周围扩展,在水压荷载最大的甩负荷工况,靠近钢蜗壳外表面40cm范围内的混凝土普遍开裂,个别部位的裂缝长度达到1m左右。计算结果还表明,直段钢管外围混凝土是结构的薄弱部位,在最大水压荷载下会出现水平方向的贯通裂缝,设计时应予以足够重视。 相似文献
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1999年4月,广东省长沙拱坝在国内外首次成功应用外掺MgO混凝土不分横缝快速筑拱坝新技术。2000年1月拱坝下游面出现细小裂缝,宽0.2~1.2mm,深度2.2~4.4m,均未贯穿坝体上游面。基于氧化镁混凝土双曲线模型的数值仿真分析表明,设计条件下氧化镁混凝土的应力补偿量符合常规拱坝结构的应力状态,下游坝面裂缝与采用新技术无必然联系,保温板显著改善了下游坝面的应力状态。原设计坝体应力状态不理想,坝体工程混凝土质量造成抗裂性能降低,尤其是寒潮冲击时无有效的保温措施等因素引起长沙拱坝的裂缝。长沙拱坝坝体灌浆后目前已正常运用12年多。寒潮影响的数值分析为新技术应用研究提供了重要的基础资料,为类似工程提供有益的参考。 相似文献
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为预防日益严重的锅炉水冷壁高温腐蚀,在300MW燃煤锅炉上研究了近壁面气氛分布规律,结合不同气氛下水冷壁材料12Cr1MoV的高温腐蚀动力学试验数据,预测了不同温度、气氛、腐蚀层开裂周期下的高温腐蚀速率,从而提出不同运行时间下锅炉水冷壁腐蚀的倾向判断标准;建立了腐蚀速率与H2S浓度、腐蚀时间和腐蚀层开裂周期的关系式,并以腐蚀膜开裂周期12h和24h为例,求得了近壁面气氛的许用浓度。研究结果表明,近壁面硫化氢(H2S)浓度与一氧化碳(CO)浓度成正比,而与氧气(O2)浓度成反比;高温腐蚀速率与时间符合抛物线关系,与温度符合阿雷尼乌斯定律;只要将近壁面气氛控制在对应的H2S许用浓度范围以内,就可以预防严重高温腐蚀的发生。 相似文献
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通对某超超临界锅炉在安装期间发现裂纹的水冷壁鳍片和管子进行化学成分、机械性能、示波冲击、显微硬度、金相组织、断口形貌试验等分析,得出鳍片部位存在折叠和微裂纹等轧制原始缺陷。诱发鳍片与管子焊接过程中产生裂纹并扩展的主要原因是鳍片硬度高、脆性大,而且存在原始缺陷;次因之一是鳍片与管子的焊接质量差、氧气切割时产生热应力,在切开的尖锐的直角缺口部位产生较大的应力集中,导致鳍片在缺口处开裂并扩展;次因之二是水冷壁管屏在生产工地到安装工地的吊装及运输过程中在二次应力的作用下产生多次振动和冲击,在裂纹的启裂部位产生弯矩和扭矩,导致裂纹迅速开裂并扩展。 相似文献
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分析砖混结构楼面墙体裂缝在设计与施工方面产生的原因,认为在设计阶段过程中应严格遵守相应规范,提高质量,并采取相应的抗裂缝措施。 相似文献
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对阳泉二电厂1号炉水冷壁频繁爆漏的原因进行了进一步探讨,认为1号炉水冷壁频繁爆漏是由于炉管局部超温,水冷壁管材存在应力,在炉水水质恶化的情况下,综合作用的结果。并提出了防止该炉水冷壁再次爆漏的技术措施。 相似文献