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1.
考察了本工作第一部分中所提出的新的电渣过程化学反应及传质横型对SAE1020钢实验室交流电渣重熔的适用性,重熔试验在容量为1t的250kVA电渣炉上进行。锭子名义直径为200mm,相直的电极直径为76mm;所用渣系分别为70wt-％CaF_2+30wt-％Al_2O_3(在Ar气氛下)和50wt-％CaF_2+30wt-％Al_2O_3+20wt-％CaO(在空气中)。重熔过程达稳定状态后分别向渣池分点加入FeO或Ca粉,以使体系内产生不连续的氧化-还原反应。用该模型估计锭子和渣的化学成分,结果表明,在试验条件下,该模型与实际重熔过程的观测值非常相符。 相似文献
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本文研究了Ni基高温合金电渣重熔CaF_2-MgO-Al_2O_3-CaO-0.5mol％TiO_2渣系成分对合金中Mg,Al,Ti含量的影响规律。当渣池温度为1690±10℃时,在0.10≤N_(MgO)≤0.25,0.05≤N_(Al_2O_3)≤0.21,0.05≤N_(CaO)≤0.15范围,建立了以下函数关系。 [Mg]=0.881[Al]_0~(0.641)N_(MgO)~(4.114-2.835N_(CaO) 1.077InN_(Al_2O_3))N_(Al_2O_3)~(1.282),wt-％ [Al]=[Al]_0-(0.19 0.804N_(CaO)~(0.454)-1.70N_(Al_2O_3))vA/45.36V,wt-％ [Ti]与N_(MgO),N_(Al_2O_3)变化无关,它随N_(CaO)增加而略增。 相似文献
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本文研究了Ni基高温合金电渣重熔CaF_2-MgO-Al_2O_3-CaO-0.5mol％TiO_2渣系成分对合金中Mg,Al,Ti含量的影响规律。当渣池温度为1690±10℃时,在0.10≤N_(MgO)≤0.25,0.05≤N_(Al_2O_3)≤0.21,0.05≤N_(CaO)≤0.15范围,建立了以下函数关系。 [Mg]=0.881[Al]_0~(0.641)N_(MgO)~(4.114-2.835N_(CaO)+1.077InN_(Al_2O_3))N_(Al_2O_3)~(1.282),wt-％ [Al]=[Al]_0-(0.19+0.804N_(CaO)~(0.454)-1.70N_(Al_2O_3))vA/45.36V,wt-％ [Ti]与N_(MgO),N_(Al_2O_3)变化无关,它随N_(CaO)增加而略增。 相似文献
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对电渣重熔过程中氧化物夹杂去除机理进行了探讨。试验结果指出,三氧化二铝夹杂能够有效地从金属液转入含30％Al_2O_3和7％SiO_2的CaF_2-Al_2O_3-SiO_2渣液内。渣钢界面上(SiO_2)对[Al]的氧化不导致钢中氧化物夹杂增加。大气中的氧对去除氧化物夹杂不利。作者认为界面能变化对电渣重熔过程中氧化物夹杂的行为具有重要的影响。渣钢作用去除氧化物夹杂的热力学条件应为: ΔF=(σ_(渣-夹杂)-σ(钢-夹杂))2πRh+σ_(钢-渣)πr~2<0 从界面能的观点出发,也许可以解释为什么当夹杂物团迁移到金属自由表面或耐火材料金属界面时会倾向保留于该处。 相似文献
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本文通过物化试验和正交试验选定的不锈钢液态保护渣成份为酸度1.4—1.8,Al_2O_319—22％,CaF_2 5—10％,该渣具有良好的使用性能和经济价值。 相似文献
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CaF_2基熔渣中MgO的活度 总被引：1，自引：0，他引：1
以化学平衡法在N_(Al_2O_3)≤0.16,N_(MgO)≤0.30,N_(CaO)≤0.30范围内于1600和1650℃测定了CaF_2基电渣熔渣中MgO活度,研究了MgO,Al_2O_3和CaO对MgO活度的影响。绘制了CaF_2-MgO-Al_2O_3系和CaF_2-MgO-CaO-Al_2O_3(N_(Al_2O_3)=0.07)系MgO等活度线的组成图。α_(MgO)随N_(MgO)增加而增大。Al_2O_3于1600℃是强烈降低γ_(MgO)的物质;而在1650℃,当N_(MgO)<0.15时,Al_2O_3却是提高γ_(MgO)的物质;N_(MgO)为0.16附近存在Al_2O_3对α_(MgO)影响不敏感区。 相似文献
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以化学平衡法在N_(Al_2O_3)≤0.16,N_(MgO)≤0.30,N_(CaO)≤0.30范围内于1600和1650℃测定了CaF_2基电渣熔渣中MgO活度,研究了MgO,Al_2O_3和CaO对MgO活度的影响。绘制了CaF_2-MgO-Al_2O_3系和CaF_2-MgO-CaO-Al_2O_3(N_(Al_2O_3)=0.07)系MgO等活度线的组成图。α_(MgO)随N_(MgO)增加而增大。Al_2O_3于1600℃是强烈降低γ_(MgO)的物质;而在1650℃,当N_(MgO)<0.15时,Al_2O_3却是提高γ_(MgO)的物质;N_(MgO)为0.16附近存在Al_2O_3对α_(MgO)影响不敏感区。 相似文献
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利用我们提出的电渣过程化学反应和传质模型,对R6chling-Burbach公司直径为2300mm的100t Cr-Mo-V透平转子钢锭电渣重熔过程作了放大估计和模拟.所得结果表明,由该模型估计的重熔过程中锭子和渣相成分的变化与实际结果非常相吻,也与实验室重熔过程中用Ca和Al脱氧的观测结果相符.该模型可望为实际重熔过程中的成分控制提供依据。 相似文献
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工业规模电渣重熔过程的传质模型分析 总被引：1，自引：0，他引：1
利用我们提出的电渣过程化学反应和传质模型,对R6chling-Burbach公司直径为2300mm的100t Cr-Mo-V透平转子钢锭电渣重熔过程作了放大估计和模拟.所得结果表明,由该模型估计的重熔过程中锭子和渣相成分的变化与实际结果非常相吻,也与实验室重熔过程中用Ca和Al脱氧的观测结果相符.该模型可望为实际重熔过程中的成分控制提供依据。 相似文献
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实验测得La_2O_3-Al_2O_3-CaF_2三元渣系不同组成时La_2O_3的活度,并作出等活度图;同时确定该渣系在1600℃下的熔化区域。活度测定所依据的反应为 (La_2O_3)+3C2[La]Sn+3CO↑ 由实验结果得知:当La_2O_3浓度不变时,La_2O_3活度随CaF_2浓度的增加或Al_2O_3浓度的减少而增加;当CaF_2或Al_2O_3浓度不变时,La_2O_3活度都随La_2O_3浓度的增加而增加。 相似文献
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对电渣重熔过程中氧化物夹杂去除机理进行了探讨。试验结果指出,三氧化二铝夹杂能够有效地从金属液转入含30%Al_2O_3和7%SiO_2的CaF_2-Al_2O_3-SiO_2渣液内。渣钢界面上(SiO_2)对[Al]的氧化不导致钢中氧化物夹杂增加。大气中的氧对去除氧化物夹杂不利。作者认为界面能变化对电渣重熔过程中氧化物夹杂的行为具有重要的影响。渣钢作用去除氧化物夹杂的热力学条件应为: ΔF=(σ_(渣-夹杂)-σ(钢-夹杂))2πRh+σ_(钢-渣)πr~2<0 从界面能的观点出发,也许可以解释为什么当夹杂物团迁移到金属自由表面或耐火材料金属界面时会倾向保留于该处。 相似文献
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介绍了化学平衡法测量La_2O_3活度的原理、方法和设备并测量了以CaF_2为基的电渣炉渣的La_2O_2活度及CaO,MgO和Al_2O_3,对La_2O_3活度的影响。结果表明,在La_2O_3-CaF_2二元系中,aLa_2O_3随La_2O_3浓度而迅速提高’其定量关系为aLa_2O_3=N_(La_2O_3)~1.59),即CaF_2是降低γ_(La_2O_3的物质。在多元系中,CaO,MgO是增加γLa_2O_3的物质,但由于CaO的碱度较强,其对aLa_2O_3的影响也较明显。Al_2O_3则使γLa_2O_3降低,含量超过5％影响更强烈。在假定CaF_2,CaO,MgO等对aLa_2O_3的影响不产生交互作用时,得出La_2O_3活度的普遍近似计算式。 相似文献
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稀土渣中氧化镧活度的测定 总被引：1，自引：0，他引：1
介绍了化学平衡法测量La_2O_3活度的原理、方法和设备并测量了以CaF_2为基的电渣炉渣的La_2O_2活度及CaO,MgO和Al_2O_3,对La_2O_3活度的影响。结果表明,在La_2O_3-CaF_2二元系中,aLa_2O_3随La_2O_3浓度而迅速提高’其定量关系为aLa_2O_3=N_(La_2O_3)~1.59),即CaF_2是降低γ_(La_2O_3的物质。在多元系中,CaO,MgO是增加γLa_2O_3的物质,但由于CaO的碱度较强,其对aLa_2O_3的影响也较明显。Al_2O_3则使γLa_2O_3降低,含量超过5%影响更强烈。在假定CaF_2,CaO,MgO等对aLa_2O_3的影响不产生交互作用时,得出La_2O_3活度的普遍近似计算式。 相似文献
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1989年以前,美国阿克梅公司的钢包工作衬为粘土型,使用寿命较短。1989年4月,该公司将所有的钢包都换成了高铝耐火衬(50％Al_2O_3),使寿命提高到30～60炉。1990年,钢包衬又改为区域性结构,即渣线处为80％Al_2O_3,包壁为50％Al_2O_3,包底为70％ 相似文献
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电渣重熔体系内磁场的数学模拟 总被引：5，自引：0，他引：5
基于Ｍａｘｗｅｌｌ方程组及有关的电磁场理论，提出了更切合实际情况的电渣重熔体系内磁场的数学模型，并应用于结晶器直径２００ｍｍ的实验室重熔装置．对直径７６ｍｍ低碳低合金钢电极的重熔过程（３０００Ａ（有效值），ＣａＦ２＋３０ｍａｓｓ％Ａｌ２Ｏ３＋２０ｍａｓｓ％ＣａＯ渣系），结果表明，磁场强度的幅模在电极内沿端部锥体形成方向不断增大，至接近锥顶处达最大值，约为２．６×１０４Ａ／ｍ，此后在渣池、锭子熔池、液固两相区和固态锭子内沿轴向向下逐渐减小；沿半径方向，在电极和渣池内呈现一峰值，在液、固金属区内则单调增大至边界条件限定值．对在直径１４０ｍｍ的结晶器中以直径８０ｍｍ的电极和ＣａＦ２＋ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ渣系生产高速钢（Ｍ２）锭的过程，以该模型估计的重熔体系渣池和金属熔池内磁场强度（幅模）的大小和分布与实测结果较相吻合．该模型可作为研究电渣重熔体系内熔体流动，传热和传质过程的基础． 相似文献
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《材料热处理学报》2017,(6)
利用火焰喷涂技术在中国低活化马氏体(CLAM)钢表面制备了CrFeAlTi涂层,然后通过5 kW横流CO_2激光器对该涂层进行多道搭接重熔处理。分别采用体视显微镜、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、显微硬度计、摩擦磨损试验机以及基体拉伸试验等分析测试手段对重熔前后涂层显微组织、物相组成、显微硬度、耐磨性能以及界面结合强度进行了研究。试验结果表明:激光重熔处理消除了火焰喷涂CrFeAlTi涂层的层状组织结构、孔洞、裂纹等缺陷,使涂层表面光滑、平整,内部组织致密、均匀,与基体形成了良好的冶金结合界面。火焰喷涂涂层表层物相主要为Al_2O_3、TiO、CrO_(0.87)、AlFeO_3、Cr_3C_2和Fe-Cr,激光重熔后涂层表层主要物相为Al_2O_3、TiO_2、(Al_(0.948)Cr_(0.052))_2O_3和Cr_7C_3。激光重熔涂层的平均硬度约为1864.2 HV0.2,比火焰喷涂涂层提高了约1倍。激光重熔涂层在室温干滑动摩擦条件下的耐磨性能明显优于火焰喷涂涂层与基体CLAM钢。激光重熔后涂层与基体的界面结合强度显著提高。 相似文献