SA213-T23钢焊接性能分析

采用了2CrWV焊丝对SA213-T23钢的焊接性能进行了研究,测试了焊接接头在常温下的力学性能,对焊缝金属和热影响区进行微观组织观察分析。发现氧化物等杂质容易聚集在热影响区,如焊接速度不当,极易在焊缝根部形成氧化,规范参数大容易引起焊缝区未熔合,在启裂处有脆性断裂迹象。通过分析对SA213～T23钢的焊接性及工艺规范有了更清楚的认识,为大参数火电机组和核电机组材料的焊接具有一定的帮助。     

S275NL钢焊接接头的组织和性能研究

采用光学显微境、扫描电镜、显微硬度仪等试验手段对S275NL钢焊接接头各区的显微组织及力学性能进行了研究。试验结果表明:S275NL高强钢采用富氩混合气体保护焊,能获得性能良好的焊接接头。焊缝金属的抗拉强度大于母材规定的抗拉强度下限值,焊缝侧向弯曲试验外弧面未发现开裂并具有较高的冲击韧性。焊缝区组织为大量针状铁素体+少量先共析铁素体及块状铁素体。热影响区的组织主要为粒状贝氏体+铁素体和珠光体,热影响区晶粒大小不一,组织不均匀,焊缝硬度平均值高于母材及热影响区硬度平均值。     

42CrMo与BHW—35的焊接

本文通过模拟ＢＨＷ－３５与２０ＭｎＭｏ焊接过程，分析和研究４２ＣｒＭｏ钢的焊接特性，分析焊缝的力学性能和金相组织，认为４２ＣｒＭｏ与ＢＨＷ－３５焊缝各方面性能满足原ＢＨＷ—３５和２０ＭｎＭｏ焊缝设计要求，从而使电厂按期运行。     

提高P91钢焊接接头冲击韧性的研究

探讨影响P91钢焊接接头冲击韧性的几个因素，对用P91钢制造的主蒸汽管道的焊接工艺进行试验。结果表明，焊缝的拉伸强度高于母材，焊缝弯曲试样外弧面未发现开裂，焊缝金相组织正常，室温冲击韧性大幅度提高。     

高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢焊缝失效机理

通过裂纹宏观形貌、硬度试验、裂纹微观形态等分析,研究了1 900 t/h锅炉高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢安装焊缝运行8 000 h断裂失效机理。结果表明:取消焊前预热及焊后热处理,将造成焊缝及热影响区产生淬硬马氏体组织,粗晶区晶粒严重粗化,晶界弱化;在高温运行温度下,焊接残余应力及管内蒸汽运行压力下,在焊缝与粗晶区界面处产生应力集中,随着外加应力塑性增加,在焊缝与粗晶区界面粗晶界产生裂纹。再热裂纹是造成高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢焊缝断裂失效的主要原因。     

TP304H钢鳍片管再热器焊接裂纹分析

某厂循环流化床锅炉的高温再热器为TP304H钢鳍片管，现场组装焊接时，在鳍片与管子的角焊缝处出现多处裂纹。通过进行金相试验、断口分析及能谱微区成分分析，认为焊接热裂纹是造成开裂的主要原因。提出了提高焊接质量，防止焊接热裂纹的措施。     

T91钢及其异种钢焊接接头裂纹敏感性分析

通过对Ｔ９１钢与Ｔ２２、Ｇ１０２、ＴＰ３４７的异种钢焊接接头的裂纹敏感性进行分析的结果认为，Ｔ９１钢及其异种钢焊接接头对热裂纹、Ｔ９１钢对再热裂纹均不敏感，Ｔ９１与Ｔ２２、Ｔ９１和Ｇ１０２异种钢焊接接头对再热裂纹敏感，与Ｔ２２、Ｇ１０２同质材料焊接的接头相当；Ｔ９１钢及其异种钢焊接接头对冷裂纹敏感，可能通过一定的工艺措施避免冷裂的发生。     

P91钢高温蒸汽管道焊接质量控制的探讨

本文简述了P91钢高温蒸汽管道焊接工艺的要点,指出虽然国内已基本掌握P91钢焊接技术,但在P91钢高温蒸汽管道现场焊接的质量控制中仍存在一些问题,并分析了存在这些问题的根源及其可能对焊接质量造成的影响,对P91钢高温蒸汽管道焊接质量控制方面提出的问题尤其是焊缝硬度值合格范围、焊缝金相组织检验等问题进行了探讨。     

1000MW 超超临界压力发电机组管道用P92钢焊接缺欠及质量控制

P92钢是制造1 000 MW 超超临界压力发电机组的重要钢种之一,对其焊接性进行了研究.比较了P92钢和P91钢的裂纹敏感性和焊接工艺要求,通过电厂实例分析了P92钢焊接头易出现的问题,如裂纹、焊口根部氧化及成型不良、焊缝硬度及组织异常等,指出P92钢焊接质量控制要点是预热温度、层间温度、焊接热输入量、热处理温度以及...     

屏式过热器T23/12Cr1MoV异种钢接头失效分析

对某1 000 MW超超临界发电机组屏式过热器管屏进口段T23/12Cr1 MoV异种钢焊接接头的失效进行了试验分析.宏观与微观检查表明,裂纹沿管子焊缝周向分布,开裂起始于12Cr 1MoV管内壁粗晶粒热影响区,扩展至1/3厚度处进入焊缝,在焊缝中继续扩展至管子外壁.通过力学性能试验得出失效的主要原因是热影响区及焊缝的硬度高而塑韧性低,建议进行焊后热处理,以改善接头塑韧性和消除焊接残余应力.     

某电厂末级过热器出口集箱异种钢焊接接头失效研究

介绍某电厂锅炉末级过热器出口集箱异种钢焊接接头失效的基本情况，通过宏观形貌、成分分析、金相分析、硬度试验对12Cr1MoVG与TP347H的异种钢开展了失效分析。结果表明，裂纹为末级过热器集箱接管座与下连接对流过热器管焊缝熔合线处，约占管径整圈80%；部分管壁均有不同程度的胀粗，内外壁有较厚的氧化皮生成，金相组织出现碳化物析出等老化现象，符合长时过热失效的特征。由于异种钢接头焊接接头(特别是奥氏体类焊接接头)与低合金钢母材之间热膨胀系数差异过大，导致焊缝与母材结合面附近热应力增大，产生应力集中效应，造成焊缝开裂在膨胀系数低的低合金钢侧。     

火电厂焊接技术发展现状及展望

现代火力发电机组运行参数的提高及其容量的增大，使电厂焊接技术的任务、对象都发生了很大变化，新型耐热钢接头的焊缝金属及热影响区（HAZ）性能严重弱化和异种钢接头的早期失效等问题亟待解决，用于电厂建设和检修的高效、可靠的焊接方法也需进一步开发。本文综述电站耐热钢、异种钢的焊接及高效焊接方法在国内外的研究和应用现状及发展方向。     

异种钢主蒸汽管道焊缝裂纹修复工艺的研究

针对台州发电厂主蒸汽管道X20CrMoV121（以下简称F12）与12Cr1MoV异种钢焊缝出现的裂纹，采用中、低匹配的焊接材料进行了异种钢焊接性和焊接工艺试验，制定了F12与12Cr1MoV异种钢主蒸汽管道焊缝裂纹焊接修复工艺并实施了现场修复，获得了良好的技术和经济效益。     

05Cr17Ni4Cu4Nb钢焊接接头疲劳性能试验分析

采用四点弯曲疲劳试验方法,测试了汽轮机低压末级动叶片05Cr17Ni4Cu4Nb钢焊接接头的疲劳性能,绘制了该接头的S-N曲线,并与钢母材进行了对比.结果表明:采用优化的焊接、热处理工艺,05Cr17Ni4CuNb钢焊接接头的条件疲劳极限可以达到母材的90％以上;焊缝表面或近表面的显微缺陷及接头的组织不均匀性是影响该焊接接头疲劳性能的主要因素,严格控制焊接工艺、减少焊缝显微缺陷、防止热影响区晶粒过度长大是提高叶片焊接接头疲劳寿命的重要措施.     

14MnMoNbB与Q235异种钢焊接研究

利用80%Ar+20%CO2气体做为保护气体对Q235钢及14MnMoNbB钢两种材料进行了焊接,对焊缝组织进行了理论分析,并对异种焊接接头进行了机械性能检测、金相组织观察及硬度分布测试。试验表明,通过工艺参数优化后能够使两种钢焊接性能达到要求。     

P91钢主蒸汽管道焊接脆性分析

西固热电厂主蒸汽管道的材料为Ａ３３５Ｐ９１钢，在焊接工艺评定过程中，焊接接头冲击韧性偏低，引起焊缝脆化。经分析认为，这是由于焊接过程中电流及焊接线能量偏大所致。为此，提出了解决焊缝脆性，提高冲击韧性的合理焊接工艺。     

P91钢主蒸汽管道焊缝金相缺陷形态及其形成原因探讨

通过对表面有微裂纹的P91钢主蒸汽管道焊缝取样试验分析,认为焊缝金相缺陷主要有3种形态：表面微裂纹、线状缺陷（晶间网状或线状析出物偏聚）及粗大的柱状晶。以钢的焊接熔池凝固、相变及多层多道焊层之间热影响区相变理论为基础,对金相缺陷形成机理进行探讨,金相缺陷的直接危害是焊缝冲击韧性极低（小于10J）。焊接线能量过大是产生焊缝金相缺陷的主要原因。     

长期运行后异种钢焊接接头组织性能研究

对长期运行后的TP347H与钢102异种钢焊接接头进行了组织与性能试验研究,对其组织老化与性能变化进行了分析。结果表明,长期运行后钢102金相组织达到4级球化,TP347H钢有沿晶碳化物析出,钢102侧熔合线处存在一个过渡层,该处析出较多碳化物,硬度较高,母材中的碳向焊缝迁移。     

F12钢焊缝裂纹超声检测方法探讨

1 前言 秦岭发电厂125机组主汽管道和蒲城电厂主汽、再热管道材质为西德生产的F_(12)钢。这种钢对裂纹比较敏感、焊接中极易产生裂纹,因此对其作超声波探伤的关键就是判定缺陷性质的问题、换句话说就是如何判定F_(12)钢焊缝中裂纹的问题。通过对我厂和蒲城电厂100多个F_(12)钢焊缝超声探伤裂纹的判定解剖,总结摸索出了一条适合F_(12)钢焊缝超声     

奥氏体钢焊条焊接渗铝钢的试验研究

叙述宜宾发电总厂渗铝钢水冷壁对接焊缝由于水冷壁管区域内的硫化氢浓度、沉积物中的金属硫化物、燃烧中硫碱金属和挥发份含量，气流冲刷壁面、炉烟温度及管壁温度等因素引起高温腐蚀。曾先后对渗铝钢焊缝采用过喷涂铁铝粉工艺，刷涂耐腐蚀材料。均未获得成功。采用奥氏体钢焊条焊接渗铝钢的盖面层，耐磨必明显优于渗铝钢专用焊条。同时对渗－１０７与ＴＳＣ－１４７化学成分，机械性能指标做对比，阐述采用Ａ体钢电焊条盖面的机理和