气浮与沉淀填料装置体在平流沉淀池改造中的应用

采用气浮与沉淀填料装置体将平流沉淀池改造成新型侧向流斜板沉淀池,可提高出厂水水质。蛟河市自来水公司第二净水厂的实践表明,该装置净水处理效果良好,特别是在原水高浊度时所取得的效果明显优于平流沉淀池。     

侧向流斜板浮沉池

作为沉淀与气浮有机结合的新型净水构筑物浮沉池,对于处理不同浊度的原水有很好的适应性。本文通过分析比较目前在东北地区已投产使用的多座浮沉池的运行实践,认为斜板浮沉池在生产实际中具有良好的可操作性。在原水浊度大于50度时采用斜板沉淀方式运行,沉降速度为0.25～0.3mm/s,表面负荷为9.0～11.5m~3/(m~2·h);浊度小于50度按气浮工艺运行,表面负荷采用9.0～11.5m~3/(m~2·h)。     

波纹型斜板在沉淀池的应用

对于现有水厂改造中受到场地条件制约、又要满负荷甚至超负荷运行的絮凝沉淀池,如何进一步改善沉淀效果,降低出水浊度是目前面临的一大难题。波纹型斜板装置可有效改善现有水厂絮凝沉淀池沉淀条件,达到进一步提高水质的目的,并在上海南市水厂现有沉淀池的改造中成功运用。此外,这种波纹型斜板装置的设计及运行研究结果,也能给场地条件有限的现有水厂进一步提高出水水质、降低沉后水浊度,对絮凝沉淀池进行局部改造提供借鉴。     

粉末活牲炭回流技术去除原水中氨氮的研究

将含粉末活性炭(PAC)的沉淀池排泥水回流至原水进水处,延长PAC在系统中的停留时间,考察系统对氨氮、有机物和浊度的去除效果及去除氨氮的影响因素.结果表明,在温度为21～25℃,投炭量为50 mg/L条件下,系统第7～8天运行稳定,对氨氮、UV254和CODMn的去除率分别为40%、45%和60%左右,出水浊度在1 NTU左右,活性炭泥的生物量为130 nmolP/g左右.当活性炭泥回流比为6%,原水CODMn不超过10 mg/L,Ph为7～8,浊度不超过180 NTU时,对氨氮去除效果最好,为40%～50%,可应对原水氨氮浓度小于1 mg/L的情况.     

涡旋混凝沉淀技术在吴家堡水厂扩建中的应用

吴家堡水厂絮凝沉淀池扩建工程规模5万m3/d,采用微涡管式混合器、翼片隔板、V型斜板净水工艺,实际运行结果表明,在原水夏季高浊、冬季低温低浊期,该工艺提高了药剂与水的混合效果,投药量和沉后出水浊度大大降低,沉后水浊度<3 NTU.     

开孔垂荡板的水动力特性试验研究

Spar平台的垂荡板一般会有开孔以安装垂直立管等生产构件。为研究开孔对垂荡板水动力特性的影响,该文采用强迫振动试验方法对不同开孔率的垂荡板的附加质量系数和粘性阻尼系数进行了研究,对相同开孔率不同开孔孔径垂荡板的水动力特性进行了比较分析。通过三块开孔垂荡板的多板试验及与单块开孔垂荡板试验结果的比较,得到了开孔垂荡板水动力系数随板间距的变化情况。研究成果对实际工程中垂荡板的优化设计以及相关数值计算具有一定的指导意义。     

高浊原水特效给水设备——漂浮式斜管预沉取水设施

对高浊原水,常用辐流式或平流式沉淀池进行预沉淀,以去除较大的浮悬物,便于后部净化处理。通常,这些预沉淀池有下列一些缺点:体积庞大,刮泥(砂)和排泥(砂)设备复杂;表面负荷率(单位面积净水量)低,仅1～3米~3/时·米~2,排除泥砂用的自耗水量大,占其净水量12～17％。另外,为了处理预沉池排出的泥砂,还得配置一系列的污泥脱水和排除设施。苏联阿塞拜疆科学研究院最近研制的新型水处理设施,克服了上述预沉淀池的缺点。他们用漂浮式斜管预沉淀取水设施,代替了以往的预沉淀池,并把屯船取水和预沉淀二个工艺合并于一个构筑物中。在取水屯船的底部,设置斜管区,高浊原水先进入斜管区,进行预沉淀,然后再用原水泵送入净化站(图1)。     

九龙江流域水厂生产废水回用条件的初步研究

以九龙江原水为研究对象,从改善低浊水混凝条件优化净水工艺角度,对生产废水的回用条件和作用规律进行了研究。研究认为:回用具有适当含固率的生产废水可以改善水处理过程的混凝条件,节省投药量,节药率一般为10%～40%;存在改善混凝条件、节省投药量的最佳含固率和最佳混合水浊度范围,最佳含固率为0.1%～0.7%,最佳混合水浊度为60～400NTU;原水浊度是显著影响最佳含固率的因素。当原水浊度小于60NTU时,最佳含固率随原水浊度的升高而增加,当原水浊度大于60NTU时.最佳含固率随原水浊度的升高而降低,最佳混合水浊度表现出相同的规律;在生产过程中,建议以最佳混合水浊度控制生产废水的回用。     

一种带定位装置的铁塔联板冲孔模具

我厂是生产220kV线路输变电铁塔的专业厂。在生产铁塔过程中有大量联板需制孔加工(如图1所示),联板孔径为φ17.5、φ21.5、φ23.5、φ26.5。分别与M16、M20、M22、M24螺栓配合。联板厚度在8～12毫米之间。过去,加工联板孔是先用薄铁样板按图纸放样定出孔的位置,然后用钻床逐一钻孔,效率不高。通过改     

促淤板水流特性数值分析

在航道整治和河道治理工程中，常使用促淤结构来促进泥沙淤积、保护洲滩。结合导板结构与透水结构的特点，提出一种新型促淤护滩结构——开孔促淤板。为进一步分析开孔促淤板的促淤拦沙效果，基于RNG k-ε紊流模型建立了三维开孔促淤板水流数值模型，并通过物理模型试验对数值模型进行验证。计算分析了流速、开孔率、相对单孔面积等因素对流速、减速率的影响，拟合得到最优开孔率与最佳单孔面积的预测经验公式。结果表明：相对单孔面积对板前流态影响较小，对板后的流速、流态及减速区的形成有影响；开孔率越大，板后减速效果越差，开孔率为30%时，近底区域减速效果最好；来流流速会影响开孔促淤板的减速效果，来流流速为0.2 m/s时减速效果最好。     

带叶片斜板分离器的性能

普通沉淀池的设计,仅利用重力作为矾花分离的推动力,而且是在静态流况下分离。近来,普通沉淀池,在美国多设计成斜管沉淀池,在日本多设计成侧向流斜板沉淀池。这种沉淀池,在层流状态下溢流率很低。作者在斜板上装上了与水流方向正交的直立的叶片,使矾花进入在叶片后形成的许多旋涡内,而进行动态分离。从而克服了普通沉淀池的限制,提高了溢流率,达到较高的分离矾花效率(过去国内称为迷宫式斜板)。在研究中,这种新的动态分离法所具有的高效率,已被实验和对实际设备的调查所证实。带叶片流槽的水流结构,用氢气泡(电解水)的流动显形技术确定出来。根据水流结构和矾花去除的模型试验,提出了一个说明高效能的数学模型,并测定了它的常数,为理论性设计提供计算带叶斜板分离器的可能性。     

基于CFD的孔板格栅过水性能研究

以武汉三金潭污水处理厂应用的内进流式非金属孔板格栅项目为案例,采用VOF模型及多孔介质模型对孔板格栅对污水进行过滤时的流动特性进行了数值模拟。分析了污水经过孔板格栅时的流速分布,以及过水量、开孔率对孔板两侧液位差和过孔流速的影响。结果表明:流速在格栅宽度方向上对称分布,在液位差最大处流速最大;在相同的开孔率条件下,随着过水量的增加,孔板两侧液位差增加,过孔流速也增加,并且随着开孔率的逐渐增大,过孔流速变化幅度减小,当开孔率趋近于1时,过孔流速等于入口流速;相同的过水量时,随着开孔率的增加,孔板两侧液位差随之减小,过孔流速明显降低,并且随着过水量的逐渐增大,过孔流速变化幅度有所减小。     

水平压力斜板沉淀池的研究和使用

为了设计和制造一种较为现代化小型有效的沉淀设备,我们和普里伏尔日斯克铁路局萨拉托夫分局的给水工作者一起设计与制造了两种水平压力斜板沉淀池,并作了试验研究。图1系第一种试验沉淀池,于1970年制成,同年,在普里伏尔日斯克铁路局卡拉曼斯站的给水厂中投入试运转。沉淀池的横截面被分为15个沉淀区,沉淀区的总横断面积为0.32米~2。试验期的原水的浑浊度达598毫     

厂区给水工程同向流斜板沉淀池简介

南垭河三级电站给水工程,日产水量2.8～3.3万t。按国内现有工艺建成的生产规模为1.5～2.0万t的水厂占地都较大,不适合本电站地处峡谷,场地狭小的实际情况。经多次试验反复研究,选择了既能满足电站供水要求,又能减少占地的同向流斜板沉淀池方案。其工艺流程为:取水泵房→混合配水井→机械反应池→同向流斜板沉淀池——     

斜管沉淀池管长若干问题的研究

我国的斜管沉淀池普遍采用1米长的斜管,而国外则较多采用管长为60cm左右的斜管.为了探讨斜管合理的设计长度,我们利用嘉陵江天然原水对各种类型的斜管进行了模型试验.经过回归分析,建立了浊度与管长以及沉淀效率与管长之间关系的数学模型,揭示了斜管沉淀的规律.沉淀实验结果表明,斜管前60～70cm内沉淀效率较高,浊度随管长增加而迅速降低;斜管末端30～40cm内沉淀效率较低,浊度随管长的增加仅略微降低.对于各种类型的斜管,在通常的液面负荷下,当     

阜新闹德海引水工程泥沙处理

阜新闹德海引水工程泥沙处理采用辐流式沉淀池,自1994年9月通水以来,运行一直良好,尤其在1995年的汛期,辐流式沉淀池的进水含沙量超过100 kg/m~3,出水浊度仍为0.5 kg/m~3的前提下,沉淀池的单池出水量超过6万m~3/d,沉沙效率达99.7％,保证了阜新市生活及工业用水。     

敞开式分离鳃沉淀池试验

为比较分离鳃在沉淀池中不同布置形式下的水沙分离效果,对敞开式分离鳃沉淀池进行了静水与动水的沉降试验。试验结果表明:分离鳃均匀悬挂在沉淀池中的布置形式,水沙分离效果要好于靠近溢流口布置和远离溢流口布置两种形式。敞开式均匀布置分离鳃沉淀池在静水沉降时出水浊度随时间变化包含浊度迅速减小与浊度缓慢减小两个阶段;在动水沉降时,水力负荷对浊度变化有很大的影响,水力负荷愈小,该沉淀池的出水浊度值愈小,而当水力负荷达到一定值时,则与普通沉淀池处理高浊度浑水的效果一样,故可以通过控制水力负荷,得到不同的出水浊度,实际应用中选择一个合适的水力负荷是确保出水质量的一个重要条件。     

多级水沙分离装置不同斜板间距分沙效果试验

针对黄河内蒙古段河水高含沙问题,通过改变多级斜板水沙分离装置中的斜板间距,探讨了不同流量、不同浓度浑水下斜板间距对泥沙分离率的影响。结果表明:第一级和第二级分沙装置中斜板间距越小,水沙分离效果越好;第三级分离装置的斜板间距减小到2 mm时,其对提高水沙分离率的影响不明显,而且会导致泥沙淤积,不利于排沙。同时分析了不同流量下斜板间距对排沙孔分离出的泥沙中值粒径的影响,结果表明:在同一流量下,排沙孔泥沙颗粒粒径随斜板间距的增大而增大。     

大表面负荷下斜板体型对沉砂池沉降特性影响试验

通过系统试验分别对布置普通斜板、翼片式斜板和无斜板时的矩形沉砂池在表面负荷为5.6～88 m~3/h·m~2共计12个工况下的沉降特性开展研究。试验分别选用了中值粒径为0.089 mm、不均匀系数为4.01、密度为2.45 t/m~3的天然沙和均一粒径为0.8～1.2 mm、密度为1.35 t/m~3的模型沙(核桃沙)进行试验。结果表明,在表面负荷小于80 m~3/h·m~2时,翼片式斜板沉砂池受颗粒物理性质如密度、粒径和黏性的影响较小,其翼片槽间特有的涡流区和环流区使其截砂率均高于普通斜板和无斜板沉砂池。当表面负荷为48 m~3/h·m~2与56 m~3/h·m~2时,翼片式斜板沉砂池的优势最为突出,截砂率高于其他二者约15%～20%。当表面负荷高于80 m~3/h·m~2时,翼片式斜板沉砂池内的副流流速随主流流速增大,阻碍了颗粒沉降,三种沉砂池的截砂率基本相同。随表面负荷的增大,各个沉砂池的二次悬浮逃逸出的沙量随之增多,在表面负荷小于48 m~3/h·m~2时,普通沉砂池的逃逸量约是普通斜板与翼片式斜板沉砂池的1.5倍。当表面负荷大于56 m~3/h·m~2时,翼片式斜板沉砂池的逃逸量仅约为其他两沉砂池的60%。     

100米直径辐射式沉淀池处理黄河高浊度水的运行经验

兰州西固水厂采用两次沉淀的处理工艺。一次及二次沉淀池都为100米直径的辐射式沉淀池。原设计规定:一次沉淀池为自然沉淀,出水流量最大为0.9米~3/秒,设计沉速为0.20毫米/秒,停留时间为8小时,沉淀效率为80％。沉淀池的设计公式为:Q_出=4.58μ;式中:Q_出—出水流量(米~3/秒);μ—设计沉速(毫米/秒)。兰州地区的黄河段,当其含沙量超过20公斤/米~3后,即进入以泥沙群体下沉为特征的高浊度水的范畴。泥沙群体沉速,亦即浑液面沉速,与组成均浓浑水层的稳定泥沙含量有关。兰州段的黄河。其关系为:C_w=