2Cr12NiMWoVNb钢的δ—铁素体含量的控制

对于汽轮机叶片用钢来说，δ－铁素体含量的控制是非常重要的。本文针对2Cr12NiMWoVNb钢δ－铁素体素体含量时常发生超标（＞5％）的情况，分析了δ－铁素体形成的原因，提出了控制该钢δ－铁素体含量具体方法。     

2Cr12NiMoVNb钢的δ铁素体含量的控制

对于汽轮机叶片用钢来说，δ铁素体含量的控制是非常重要的。本文针对2Cr12NiMoVNb钢δ铁素体含量在已往的生产中时常发生超标（＞5％）的情况，分析了δ铁素体形成的原因，提出了控制该钢δ铁素体含量具体方法。     

叶片钢2Cr11Mo1VNbN轧制大型材δ铁素体含量的控制

2Cr11Mo1VNbN是汽轮机叶片用钢的一种，叶片用钢作为一种重要的汽轮机用钢铁材料，因其工作环境恶劣。质量要求相应较高。近年来，用户的技术协议对δ铁素体的含量提出了越来越严格的要求，针对轧制大型材生产过程中影响艿铁素体含量的因素进行分析与探讨，讨论了Cr当量和温度当量对轧材δ铁素体含量的影响。并提出了相应的控制措施，成功控制了轧制大型材的δ铁素体含量。     

化学成分和热处理温度对T122耐热钢中δ-铁素体含量的影响

采用Thermocalc热力学计算研究了化学成分和温度对T122钢中δ-铁素体含量的影响,计算和相应试验结果表明,化学成分和热处理温度变化对δ-铁素体含量影响显著,铬含量降低,氮含量和碳含量增加,能明显降低δ-铁素体含量。在1 030~1 070℃的温区热处理,δ-铁素体含量最低;超过1 200℃热处理会产生γ-Fe→γ-Fe+δ-Fe转变,即在低于1 200℃处理不含δ-铁素体的钢中会生成δ-铁素体。     

2Cr12NiWMoVNb钢的δ-铁素体含量的控制

对于汽轮机叶片用钢来说,δ-铁素体含量的控制是非常重要的.本文针对2Cr12NiWMoVNb钢δ-铁素体含量时常发生超标(＞5%)的情况,分析了δ-铁素体形成的原因,提出了控制该钢δ-铁素体含量具体方法.     

1Cr12Mo钢δ-铁素体含量的控制

本文介绍了如何控制1Cr12Mo钢的铁素体含量，着重分析了δ-铁素体形成的原因，指出了控制该钢艿一铁素体含量的具体方法。     

SUP13Cr无缝管中的δ铁素体

SUP13Cr钢是由普通13Cr发展而来,综合力学性能及抗腐蚀性都有所提高,但SUP13Cr钢中高Cr、高Mo的成分设计,使钢具有很高的耐腐蚀性能的同时,组织中容易出现δ铁素体。δ铁素体又称高温铁素体,在室温下相对少见,但在SUP13Cr钢中仍然有δ铁素体保留到常温下,由于δ铁素体较脆,在加工及使用中易引发裂纹,并且容易引发点蚀,对材料的韧性造成破坏性的影响,所以一般无缝管生产中把δ铁素体作为有害相加以控制。现以三种不同13Cr系列钢种为试验对象,重点研究SUP13Cr钢中的δ铁素体在热处理过程中的含量变化,并提出了减轻SUP13Cr中δ铁素体的热处理措施。     

P92耐热钢δ-铁素体含量的热力学计算与试验分析

 采用试验方法研究了加热温度对P92钢中δ-铁素体含量的影响。试验结果表明,在900~1200℃温度范围内,随着加热温度的升高,δ-铁素体含量先减少后增多,呈U型变化,在1050℃附近δ-铁素体含量最少。采用Thermo-Calc热力学软件计算得到了P92钢的准平衡态相图,并对上述热过程进行了相计算,计算数据与试验结果吻合。随着钢中铁素体形成元素含量增多,P92钢的准平衡态相图的奥氏体区缩小,铁素体区扩大,但处于单相奥氏体区内最低碳含量对应的温度值均在1050℃附近。准平衡态相图能够较好地解释δ-铁素体含量随温度变化的规律。     

氮含量对无镍奥氏体不锈钢平衡相转变的影响

高氮铬锰奥氏体不锈钢有着极为广泛的应用前景,然而氮含量对其相转变的影响尚不十分清晰。设计并冶炼了氮质量分数为0.02%～1.20%的试验钢,对各钢的平衡相转变进行了热力学计算,对δ铁素体和Cr₂N的形貌进行了观察。结果表明,钢中δ铁素体的最大析出量随着氮含量的升高而降低,当氮质量分数超过1.05%后,无δ铁素体析出。获得了试验钢加热时δ铁素体的析出温度与氮含量的关系式。随着氮含量的升高,试验钢在冷却时Cr₂N的析出温度逐渐升高,并获得了其定量关系式。在GN04钢中,1 200 ℃等温2 h后的δ铁素体主要沿三叉晶界分布。Cr₂N析出优先在晶界形成,然后朝着晶内发展。在相同等温条件下,试验钢中Cr₂N的析出量随着氮含量的升高而增大,且层片间距随之减小。     

2Cr_(12)NiWMoVNb钢的δ铁素体含量的控制

对于汽轮机叶片用钢来说 ,δ铁素体含量的控制是非常重要的。本文针对 2 Cr12Ni WMo VNb钢 δ铁素体含量在已往的生产中时常发生超标 ( >5% )的情况 ,分析了 δ铁素体形成的原因 ,提出了控制该钢 δ铁素体含量具体方法     

304不锈钢圆坯凝固组织优化

为了解决304奥氏体不锈钢连铸圆坯穿管开裂问题,进行了化学成分优化、使用末端电磁搅拌并合理控制过热度试验。试验结果表明:通过优化钢成分,使铸坯心部组织中的δ铁素体面积分数由原来的8.6%降低至7.2%。优化成分后使用末端电磁搅拌使铸坯心部组织中的δ铁素体面积分数降低至5.8%,而且分布比较分散,未使用末端电磁搅拌的铸坯心部δ铁素体呈网状。过热度为30~40℃时对降低钢中δ铁素体含量有利。采取以上措施使304铸坯心部的δ铁素体含量明显降低,穿管开裂现象明显改善。     

斯贝发动机用2Cr1ONiMoVNb钢δ-铁素体含量的控制

对2Cr10NiMoVNb(S/STV)钢δ-素体的形成因素进行了较全面的分析.认为形成δ-铁素体含量的主要因素是化学成分,热加工过程中加热温度及冶炼工艺的合理控制.得出了最佳成分控制,并对冶炼工艺进行了一定探讨.同时,简要说明了该类钢δ-铁素体的检验.     

P92钢中δ-铁素体内Laves相的长大规律

 用透射电镜、扫描电镜对两炉δ-铁素体含量不同的P92钢中的Laves相形貌与尺寸进行了分析与测量。结果表明：在时效状态下,δ-铁素体内也有Laves相析出,其尺寸显著大于马氏体基体中的Laves相;δ-铁素体含量越高,δ-铁素体内的Laves相尺寸与增长速度越大;δ-铁素体含量对马氏体基体中的Laves相尺寸影响不大。     

ZG06C13Ni4Mo马氏何不锈铸钢组织对性能的影响

ＺＧ０６Ｃｒ１３Ｎｉ４Ｍｏ马氏何不锈钢水轮机铸件的组织和性能试验分析的结果表明，若出现类似魏氏体组织的δ铁素体时，铸钢件的冲击韧性急剧下降。经正火处理可消除该铸件钢中的δ－铁素体相。     

1Cr13钢δ-铁素体含量的控制

分析了该钢中铁素体形成的原因,介绍了如何控制其铁素体的含量,提出了控制该钢中铁素体含量的具体方法,基本解决了1Cr13叶片型不锈钢的δ-铁素体不合的问题。     

Al对δ-TRIP钢电阻点焊性能及显微组织的影响

通过对不同Al含量的δ-TRIP钢进行电阻点焊试验,和对点焊接头进行显微组织、抗拉剪性能和显微硬度的分析,得知在电极压力为3 kN、焊接时间为7cyc时,δ-TRIP钢T1、T2的可焊电流区间分别为4.5 ～5.5、4.0 ～5.0 kA,并且两者的拉剪力均超过10 kN.研究发现,提高Al含量有利于在熔核区和热影响区获得包含δ铁素体的混合组织,从而避免了形成完全马氏体,改善了与母材之间的硬度差异.通过EDS分析发现,在凝固过程中Al会从液相扩散到δ铁素体中,从而有利于在室温下获得更多较为稳定的δ铁素体.     

浅谈叶片钢中δ-铁素体含量的控制

以低压末级和次末级叶片用钢0Cr17Ni4Cu4Nb为例,重点分析了影响δ-铁素体形成的因素,采用了兼顾化学成分和热加工温度的方法来预测δ-铁素体的形成,证实了EδF由ECr和ET共同决定,控制低的ECr和ET可以有效限制EδF的含量,实验证明ECr的含量控制在8.5以下,锻造温度控制在1300℃以下可以保证低的EδF。通过降低铁素体形成元素的含量,提高奥氏体形成元素的含量,从而获得较低的铬当量,减少了δ-铁素体的形成,为新型叶片钢的开发设计、制造使用提供了可靠的参考数据。     

新型高硅铁素体/马氏体钢中的δ铁素体

 采用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜研究了3种新型高硅铁素体/马氏体钢的显微组织;同时研究了其力学性能。研究结果表明：钢中添加硅元素会形成大量的δ铁素体,而将钢中碳质量分数提高到0.25%时,可以抑制δ铁素体的形成。δ铁素体会降低钢的强度,但并不降低钢的韧性。沿轧制方向分布的长条状δ铁素体割裂了基体的连续性,使钢的冲击试样断口呈现分层特征。     

δ铁素体形成机制以及对马氏体耐热钢冲击功的影响

 通过Thermo-Calc热力学软件计算、定量金相分析、冲击试验和SEM试验分析,研究了化学成分和正火温度对材料中δ铁素体含量的影响,并分析了δ铁素体的形成机制,以及含量和位置分布对材料冲击韧性的影响。结果表明：化学成分和正火温度对δ铁素体含量影响显著,C+N含量增加能够显著降低材料中的δ铁素体含量;δ铁素体主要集中在原奥氏体晶界位置生成,显著降低材料的冲击功,并且在δ铁素体与马氏体基体界面位置会聚集大量富Nb碳化物,降低韧性的同时减少了MX相生成量。     

Si—Mn—Cr型热轧双相钢相变的组织的研究

锰和铬含量分别达１．５３％和０．６％的Ｓｉ－Ｍｎ－Ｃｒ型钢获得了Ｓｉ－Ｍｎ－Ｃｒ－Ｍｏ型热轧双相钢的相变动力学，即在ＣＣＴ曲线上出现温度间隔为１００℃的奥氏体亚稳Ｘ，又发现随着冷速的降低，连续冷却转变后的组织中多边形铁素体量增多，贝氏体量减少，且冷速减小到一定程度时组织中出现针状马氏体。