冲击式水轮机配水环管结构分析与设计优化

以我国吉沙高水头水电站冲击式水轮机配水环管为计算实例,利用有限元单元法建立数值模型,对配水环管钢衬钢筋混凝土联合受力结构进行了强度分析,探讨了线性和非线性计算的结构应力与混凝土裂缝状态,对不同配筋率和保压水头的作用进行了敏感性分析,得到了明确的规律性认识.可以为高水头电站水轮机配水环管的结构优化设计提供有益参考.     

金窝水电站水轮机配水环管安装

结合金窝水电站水轮机配水环管的安装,介绍了高水头、大容量、多喷嘴配水环管施工技术,以及如何消除制造和焊接中产生的应力等,为同类型机组配水环管安装提供了可借鉴的经验.     

冶勒水电站冲击式水轮机配水环管安装

冶勒电站安装的水全国纪录机单机容量120MW额定水头580m,是至今为止亚溯最大的冲击式机组。其配水环管安装足整装个水轮机埋件安装的重点和难点,本文将对配水环管的安装调整作详细的说明。供今后同类机型安装时借鉴。     

CCS水电站配水环管结构非线性有限元分析

配水环管结构承受高水头水压及机组上部荷载,结构复杂,受荷巨大,对结构整体强度和刚度要求较高,是CCS水电站厂房设计的关键。采用非线性有限元对其进行受力分析计算,确定配水环管外围配筋方案,计算配水环管、钢筋应力以及混凝土裂缝开展宽度。结果表明,钢衬应力、钢筋应力满足钢材的承载能力要求,混凝土开裂满足规范的要求。     

大型水斗式水轮机配水环管水力性能数值模拟

采用商用CFD数值模拟软件对大型水斗式水轮机配水环管的水力性能进行数值模拟研究。模拟结果表明,从配水环管进口到距进口渐远的各出口的水力损失具有逐渐增大的趋势,而且从进口到各出口的平均水力损失随着流量的增大而增大。根据实际需要,对配水环管出口不同的开启组合方案进行模拟,比较后得出性能较优的组合方案,可为指导电站的高效运行提供依据。     

冲击式水轮机配水环管的安装

介绍了玛依纳水电站冲击式水轮机配水环管的装配、焊接工艺及进行的水压试验。     

阿鸠田电站水轮机配水环管铆焊工艺探讨

简述了冲击式水轮机配水环管的铆焊坯件制作工艺,对其工艺流程中的重点、难点作了扼要论述。     

小沟电站立轴四喷嘴冲击式水轮机配水环管安装

小沟水电站安装的立轴四喷嘴冲击式水轮发电机组,装机容量2伊27.5 MW,额定水头938m,是国内目前水头特高的立轴冲击式机组之一。其配水环管安装是整个水轮机埋件安装的重点和难点,本文对配水环管的安装、调整和水压试验作详细的叙述,供今后同类机型安装时参考。     

厄瓜多尔CCS水电站水轮机配水环管安装及水压试验

厄瓜多尔CCS水电站地下厂房装有8台单机容量187．5M W ,额定水头604．1米的立轴六喷嘴冲击式水轮机组,截止目前是我国生产的最大冲击式机组,其配水环管是哈电生产,是整个水轮机埋件安装的重点和难点,本文将对配水环管的安装焊接以及水压试验进行详细说明,供同类型机组安装时进行借鉴。     

CCS水电站配水环管打压闷头漏水的分析与处理

针对CCS水电站配水环管进口打压试验中出现闷头法兰密封面漏水现象,从配水环管的设计受力角度分析,认为密封面距离把合位置过远,会使密封面变形位移过大,超出密封压紧量,故利用有限元分析方法对打压闷头与配水环管进口把合法兰密封面进行联合受力变形分析,并根据试验结果对闷头结构和密封面结构进行改进,从而有效地改善了密封面变形情况。通过再次打压试验,对设计和计算方案进行了验证。研究表明,增加密封面的刚度,并在配水环管进口法兰与闷头法兰内表面增设加强筋板能彻底解决打压试验漏水问题。     

辛克雷水电站机组配水环管水压试验及保压浇筑

介绍辛克雷水电站机组配水环管水压试验及保压浇筑,通过8台机组配水环管水压试验及保压浇筑混凝土浇筑过程监测数据分析。配水环管尾部最小端发生位移变化较大,达到1.23mm,法兰处达到2.1mm;在第2次混凝土浇筑过程中配水环管的位移最大达到0.51mm.整个混凝土浇筑完成后最大的位移变化值达到0.57mm。采用该浇筑方案配水环管的位移变化量满足设计要求。     

高桥水电站配水环管的现场制造和安装

高桥水电站为高水头冲击式机组。介绍了承担该电站3号机配水环管的制造、安装过程。根据配水环管的结构特点,大胆优化了设计方案,成功地完成了3号机配水环管的制造和安装任务。两年多时间的发电运行实践证明,该配水环管现场制造工艺是成功的。     

高水头水轮机配水环管(蜗壳)水压试验及保压浇筑混凝土

高水头冲击式水轮机配水环管（蜗壳）采用分段压力试验,消除大厚度钢板焊接过程中产生的应力;大型中高水头抽水蓄能机组也采用水压试验来有效消除蜗壳焊接过程中的应力并检查焊接质量,同时检验蜗壳充水后的变形规律。两种类型机组的配水环管和蜗壳均采用保压浇筑混凝土施工的方法,取消蜗壳与混凝土之间的弹性垫层,使蜗壳与混凝土紧贴,减小机组运行中的振动,减小蜗壳内水压力对混凝土的作用力,增加安全裕度。     

冶勒水电站水轮机配水环管安装

高水头、大容量、多喷嘴的冶勒水电站冲击式机组配水环管分4节,在制造厂制造完成后运至现场安装,安装中调整喷嘴法兰配合以保证喷嘴射流中心线在同一切圆上,在喷嘴法兰与配水环管支管法兰间设置有调整垫,喷嘴安装前用专用工具(模型喷嘴测杆和假轴)测量并加工调整垫,从而保证喷嘴的安装精度。配水环管的焊接在保证其焊缝质量的同时,须控制好变形量,保证各法兰的最终尺寸。配水环管安装调整完成后采用脉动打压新方法较好地消除了焊缝的应力。     

液化烃储罐的消防设计

结合炼油厂200 m3液化烃储罐的消防设计,探讨液化烃罐区水消防设计中消防水量确定及配水均匀性等问题,其中包括配水喷头在罐壁上喷洒的均匀性,同一环管上配水喷头间的配水均匀性及环管间配水喷头的配水均匀性。     

大型水电站配水环管充水保压值优化分析

厄瓜多尔Coca Codo Sinclair电站拥有8台大型高水头冲击式机组,最小水头604.90 m,需要配水环管和外侧混凝土共同承担水头压力,充水保压值至关重要,因此采用三维有限元方法对拟定的配水环管三种保压方案进行了模拟。对比分析不同保压方案在正常运行水头作用下钢衬、环向钢筋的应力及外围混凝土应力变形分布规律,同时考虑配水环管与外围混凝土之间的接触状态及混凝土的承载比等因素,最终选用最小水头压力的85%作为保压值。     

公格尔水电站配水环管安装工艺简述

对立轴冲击水斗式水轮机配水环管借助生产厂家提供的工具转轮及工具喷嘴的传统安装工艺进行了创新,做到了不借助以上工具,仅依靠全站仪、精度等级为1级的钢卷尺及钢琴线线坠等常规工具也可精确安装并使喷嘴射流入射角度、切点等关键尺寸数据在安装规范允许的误差范围内。     

金窝水电站水轮机配水环管安装

金窝水电站冲击式机组配水环管由6节支管和5个凑合节组成,在现场组装焊接成一体。安装中重点控制支管法兰面的形位公差,保证了喷嘴射流中心线在同一切圆上;配水环管在组焊时严密监控其支管的变形,从而保证了法兰的最终形位尺寸。     

一洞三机条件下带调压阀的混流式水轮机调节系统过渡过程计算

为编制有关技术标准和推广采用调压阀代替调压井工程措施,开展了水轮机调节系统通用仿真程序的开发：研发了描述水轮机的非线性特性的数据文件;考虑了水击模型对水轮机调节系统过渡过程的影响;计算分析时认真考虑了水轮机调速器主配压阀非线性特性的影响;特别给出了一有压隧洞向三台水轮发电机供水时的水压力数学模型。通过计算证明：水轮发电机组自动启动、空载扰动自动调节、带负荷自动调节、甩负荷自动调节工况下,只要能满足水轮机发电机组稳定运行要求,就可以采用调压阀替代调压井。     

羊卓雍湖抽水蓄能机组配水环管及岔管在奥地利VOITH工厂验收

羊卓雍湖抽水蓄能电站装设4台三机式抽水蓄能机组和1台常规水轮发电机组,装机容量为5×22.5MW,抽水流量为4×2.0m~3/s。水轮机额定轴功率为23.1MW,额定水头816m,额定流量3.16m~3/s,额定转速750r/min,水斗节圆直径;φ1565mm,3喷嘴,喷嘴出口直径φ140mm,配水环管进口直径φ650mm,工厂水压试验压力102bar。