翻斗车齿轮的碳氮共渗

我厂曾承担了一批建设牌翻斗车被动齿轮(简称盆齿)和主动齿轮(简称角齿)的生产任务,该齿轮见图1和图2,材料为20CrMn-Ti,要求渗碳层深度为0.9～1.3毫米,表面硬度HRC 58～63,心部硬度为HRC 33～48。由于渗碳温度高,二次加热淬火又缺乏淬火压床,因此零件热处理后不易达到图纸要求。根据资料介绍,碳氮共渗兼有渗碳和氮化两者的优点,共渗温度低,变形小,耐磨及接触疲劳     

奥氏体不锈钢活性屏离子渗碳机理的研究

分别采用活性屏离子渗碳和直流离子渗碳工艺对奥氏体不锈钢进行了渗碳处理．试验结果表明,活性屏离子渗碳可以获得与普通直流离子渗碳同样的处理效果,在奥氏体不锈钢表面获得单一的Sc相组织,从而显著提高奥氏体不锈钢的硬度和耐磨性能,并能克服直流离子渗碳工艺中的不足．收集活性屏上溅射下来的粒子进行分析,结果表明这些纳米级粒子主要是...     

测定渗碳层深度应注意的几个问题

渗碳,作为提高零件的强度、硬度、耐磨性、从而达到延长使用寿命的一种新技术被广泛地应用。对渗碳质量的要求,其中之一就是渗碳层深度。生产中对渗碳层的检验,据了解,一律按图纸要求,有的厂,对于低于图纸要求的,既使是少一丝,都要进行补渗,反之,对超深件的处理,那怕是仅超深一丝,都将其报废,可谓对质量“一丝不苟”,要求严矣!然而,由于我们金相工作者在制样过程或热处理工人在操作时,由于一时疏忽,或未能严格按技术要求办,所造成的差错远远超过一丝。为了正确反映渗碳层深度,现将测定渗碳层深度应注意的几个问题叙述如下:     

离子碳氮共渗及复合处理的应用研究

采用氨气和丙酮作气源研究了４０Ｃｒ钢离子碳氮共渗和复合处理后组织性能．研究表明，离子碳氮共渗大幅度提高了表面硬度、耐磨性和抗咬合性能，还具有周期短、操作方便等特点．研究指出，复合处理不仅使表层得到较厚的渗层深度、较好的硬度梯度及残余应力分布状态，而且在较大负荷条件下显示出比离子碳氮共渗更优良的耐磨性、抗咬合性能．将试验结果用于轧辊，能显著提高使用寿命．     

用金相法测定渗碳层深度计算方法初探

目前,人们通常用渗碳——淬火之复合热处理来提高机械零件的硬度、强度,延长其使用寿命。渗碳层深度是控制渗碳质量的主要参数之一。因此,有些工厂在贯彻执行技术标准时,渗碳层深度即使只超差一丝也要报废,可谓一丝不苟,严矣!关于渗碳层深度的测定,国内多为金相法。但是在用金相法时,对渗碳层深度的计算方法,则没有统一规定。本文对用金相法测定渗碳层深度之计算方法作一探讨。 1 渗碳层深度的测定及计算方法检测渗碳层深度通常有如下四种方法: 1.1宏观断口法从渗碳炉内取出试样立即淬     

大模数齿轮深层渗碳直接淬火的质量控制

在我厂生产的PY160A和PY160B平地机上,P206-0-2齿轮轴的材料为20CrMnTi,结构如图1。其技术要求,除花键部分外全部渗碳淬火,渗碳层深度1.5～2.0,表面硬度HRC58～64,齿心部硬度HRC30～45,齿圈径向跳动≤0.095。模数大(m=10),轴颈短而粗,经热处理渗碳后转机加工修两端中心孔,车掉花键圆盘处渗碳层,铣花键,钻孔刮窝后再转回热处理重新加热淬火。由于淬火后径跳超差,热处理无法校直,只好转机加工通过检查m10齿节跳找正,再修一次两端中心孔来保证径跳要求。工时和电能消耗较大,生产周期长,工序周转也麻烦。     

保证弧齿锥齿轮质量的热处理工艺措施

进行了工程机械驱动桥弧齿锥齿轮早期失效分析和热处理技术评价,判明轮齿的渗层和心部组织不良以及渗层硬度分布不合理是齿轮副早期失效的主要原因,提出了保证弧齿锥齿轮质量的热处理工艺措施。     

介绍几种硼酐基质抗渗涂料

许多渗碳或碳氮共渗零件,往往有一些部位不希望渗碳或碳氮共渗。过去常采用切去渗碳层或镀铜的方法达到此目的。切碳法虽可靠,但费工费料、工艺复杂、且渗后不能直接淬火;镀铜法被广泛采用,但工艺烦琐、成本较高,对碱性镀钢的废液不易处理。为了解决上述问题,南京汽车齿轮厂进行了用抗渗涂料代镀铜的新技术研究工作,经多次试验,找到了几种以氧化硼(硼酐)为基质的涂料,获得良好效果。现简介如下:     

大型挖掘机零件热处理技术要求规律性的探讨

根据引进美国P&H公司挖掘机制造技术,探讨了大型挖掘机零件热处理技术要求的规律性。给出了常用的调质硬度范围,普碳素钢4档,合金钢8档;按模数大小规定了不同钢种的表面淬火硬度以及关于渗碳层深度和相啮合齿轮的硬度匹配。     

钢硼铝稀土共渗层的组织与性能的研究

通过扫描电镜、能谱分析、X射线衍射分析等方法，对4Cr5MoSiVl钢硼铝稀土共渗层的组织与性能进行了研究。结果表明，共渗层主要由FeB相构成，没有发现（Fe，Al）B或（Fe，Al）2B物相；共渗层组织连续致密，具有很高的显微硬度和热硬性。