体育场罩棚倾角及连接开缝对风荷载的影响

为了满足造型和功能需要,体育场的罩棚倾角常常根据具体条件而变化,罩棚上扬、下俯均有所应用.通常罩棚与看台顶部留有环通的空隙,有利于场内通风,但也有一些场馆未留空隙.特殊的体型将对罩棚的风荷载产生影响,本文针对罩棚倾角变化和连接开缝情况两种因素对罩棚表面风压分布的影响进行了CFD数值模拟,给出了风压系数的变化规律,并与风洞试验结果进行了比较.     

周口体育场罩棚基础设计

周口市体育场主体结构采用钢筋混凝土框架结构,屋面钢结构罩棚采用空间网壳结构。体育场罩棚沿东、西两侧对称布置。罩棚中部支承在24根框架柱之上,两端分别通过12个支座支承于网架基础。工程罩棚基础采用桩筏基础,使用了多种桩型,其中钻孔灌注桩承受竖向荷载和横向水平荷载,斜向桩承受纵向水平荷载,基础四周采用水泥搅拌桩进行土体加固。本罩棚基础的设计较好地解决了基础变形及抗水平力的问题,可为类似工程提拱一定参考。     

大跨度火车站结构的风荷载效应综合研究

大跨度结构的风荷载效应问题,给大型火车站的设计带来了较大的挑战。利用风洞试验及结构有限元计算等手段对外部自然风作用下车站的平均风荷载、风振响应进行计算与分析;利用计算流体动力学CFD软件对内部列车快速过站时列车风引起的屋盖动态风压力变化进行深入研究,得到详实的主体结构分区等效静风荷载、围护结构风荷载数据,同时对高速列车过站引发的列车风效应问题进行预测和评估,为火车站整体结构设计以及内部站台设计提供参考。     

体育场悬挑屋盖结构风压特性研究

结合一大跨度悬挑屋盖结构的刚性模型风洞试验,研究不同屋盖倾角、不同风向及看台后部是否开敞等因素对屋面平均风压分布特性的影响。在总结上述分析结果的基础上,将屋盖风压近似简化为二维形式,对屋盖跨向风荷载进行分段描述,供抗风设计参考。     

山西体育中心主体育场罩棚钢结构施工

介绍了山西体育中心主体育场罩棚钢结构施工总体方案,根据该工程的结构特点,结合施工现场的现状,阐述了现场平面布置及管理,从而提高施工质量,为类似钢结构施工积累经验。     

体育场悬挑管桁架罩棚预应力拉索施工技术

某体育场主看台悬挑罩棚结构最大悬挑27m,采用预应力拉索结构,预应力索最长为17m,施工采用门式脚手架操作平台,采用50t的汽车式起重机拉索安装.采用油压传感器测试以保证预应力钢索张拉施工完成后的应力与设计要求的应力吻合,变形监测采用全站仪,严格按规范及施工工艺要求组织施工,保证了索拱架施工的安全和质量,为以后的施工中类似情况提供了借鉴经验。     

某体育场钢结构罩棚施工难点及措施分析

以某体育场钢结构罩棚为研究对象,详细介绍了体育场钢结构罩棚在弯管加工、弯管相贯线切割、现场拼装和焊接等施工过程中遇到的难点及应对措施选择,以期为同类钢结构罩棚的设计和施工方法提供参考。     

某体育场大悬挑罩棚施工全过程模拟分析

体育场钢结构罩棚由空间管桁架组成,具有结构形式复杂、悬挑跨度大等特点.通过基于施工全过程模拟分析,使用有限元分析软件Midas/Gen对罩棚钢结构的安装和卸载过程进行验算,得出施工过程中构件的应力、位移及支座反力结果.分析结果表明:构件安装或卸载的过程中都有可能出现最大应力;模拟分析时要考虑钢构件的安装顺序,避免安装过...     

福建大学生体育场261m跨度钢罩棚非线性分析

福建大学生体育场钢罩棚跨度为261m,采朋空间钢管桁架体系。本文主要介绍了对该结构进行的弹性屈曲分析、号虑初始缺陷的非线性稳定分析以及连续倒塌分析,对于计算结果进行了详细的讨论。经验可供同类工程参考。     

体育场主看台大悬挑屋盖静动力风荷载

本参考有关献^[1-5]和风流场数值模拟的结果,论述了屋盖上下表面风流动、压力脉动及风振动力响应的原理与规律,同时参考澳大利亚风荷载规范^[6]的规定及有关资料,提出了体育场主看台悬挑屋盖竖向静动力风荷载的计算方法,可用于实际工程的设计计算。     

某体育场看台挑篷风荷载特性及干扰效应风洞试验研究

对某一具有代表性的大型体育场看台挑篷刚性模型进行了表面测压风洞试验,详细介绍了试验所采用的主要技术参数和基本的数据处理方法,对比研究了在有、无临近建筑物干扰情况下的体育场挑篷表面风压分布的等值线图和结构典型测点在不同风向角下的风压变化规律。结果表明,邻近建筑对所测建筑的风荷载有一定的气动干扰影响,相关结论为结构的抗风设计提供了可靠的依据。     

台风风场作用下体育场罩棚风压分布风洞试验研究

通过刚性模型测压风洞试验研究了台风风场高湍流、强变异性等特征对大跨结构风压分布特性的影响。以某体育场罩棚为原型制作1∶300刚性模型,进行了常规B类风场和台风风场作用下的测压对比试验。基于试验数据,从测点风压和总体升力角度对两类风场作用下体育场罩棚结构的风压分布总体特性进行了分析,重点比较了典型测点在典型风向角下的风压分布规律及相互关系。结果表明：两类风场作用下平均风压的分布规律基本类似,但各风向角下台风风场中的屋盖总体升力比B类风场增大8%~25%;台风风场的高湍流特性导致基于极值负风压求得的各风向角下屋盖总体升力比B类风场大27%~46%,各测点的极值风压均明显高于常规B类风场作用下的对应值,比值约为1.13~1.70,因此对于台风多发地区的大型体育场屋盖设计,必须考虑台风风场高湍流所致的脉动风压增大效应。     

山西某体育场罩棚钢结构支撑塔架卸载与拆除

详细介绍了山西体育中心主体育场罩棚钢结构支撑塔架的卸载与拆除工艺,结合卸载原则和卸载总体思路,具体阐述了卸载的顺序与流程,卸载技术措施,卸载中可能出现的问题及应对措施,支撑塔架拆除方案等,对类似工程具有一定指导意义。     

单层折面空间网格结构风荷载特性及等效静风荷载研究

对单层折面空间网格结构的表面风压分布和风振响应特性进行研究,采用荷载 响应相关法(LRC)与惯性力法计算结构的等效静风荷载,并分析了其计算精度,结果表明：在迎风面的体育场屋盖部分,气流在经过迎风面屋盖檐口后发生明显分离,形成漩涡,此处的平均负风压和脉动风压最大;整个屋面的绝大部分表面风压都表现为负压。增加肩谷环后,结构横向刚度提高较大,结构的1阶和2阶振型由原来的结构整体水平振动变为罩棚前端内环端部的局部竖向振动;在单层折面空间网格结构的风振响应中,参与结构振动振型较多,需要考虑多阶振型影响,且参与结构振动的主要为低阶振型;在脉动风荷载作用下各振型耦合作用较小;用LRC与惯性力法得到的单层折面空间网格结构等效静风荷载,计算精度可满足工程要求。     

世博轴膜面平均风压的数值模拟研究

基于Fluent 6软件平台,利用Realizablek-ε湍流模型对世博轴大跨膜结构屋面的平均风荷载进行了数值模拟研究。首先,通过与刚性模型测压风洞试验结果的对比,验证了数值模拟计算的有效性。然后,着重研究了周边建筑对膜表面平均风压分布的影响。最后,从数值模拟得到的流场信息分析了周边建筑对膜表面平均风压分布影响的机理。结果表明:周边建筑对膜表面局部风压分布有一定的影响,主要是由于上游建筑的"遮挡"改变了膜表面附近气流的流动状态,使建筑后面区域膜表面局部风压的绝对值有所减小,但随着上游建筑与膜结构之间距离的增大,这种影响逐渐减弱,并且远离上游建筑位置的膜表面风压基本不受影响。     

方形结构风荷载Jensen数效应研究

为了解试验模拟的地表粗糙度偏差对方形结构风荷载的影响,在风洞中模拟不同缩尺比的A、B两类粗糙度指数风场,研究Jensen数分别为1 200、6 000时结构风荷载的Jensen数效应。结果表明:Jensen数变化对平均风荷载影响很小,对脉动风荷载影响较大; Jensen数由6 000减小到1 200时,顺风向、横风向、扭矩脉动风荷载增大幅度约为200%～250%; Jensen数减小会使风荷载功率谱低频段能量呈小幅增大趋势,高频段能量呈小幅减小趋势; 当来流与方形结构的直线边存在一定夹角时,Jensen数变化对各类型风荷载相关性影响变小; Jensen数增大会使各层间顺风向、横风向与扭矩风荷载相关性减小; Jensen数由1 200增大为6 000时,对扭矩风荷载相关性影响最大,降幅为63%,横风向风荷载相关性最大降幅为40%,顺风向风荷载相关性最大降幅为15%; 增大Jensen数会使顺风向风荷载相干函数与Davenport指数衰减形式吻合的频率范围增大,高频部分的竖向相干函数减小; 横风向风荷载与扭矩风荷载竖向相干函数更符合Davenport指数衰减形式。     

双幕墙长矩形建筑风荷载特性的试验研究

以节能、生态为理念的双幕墙围护体系已逐步应用于高层办公建筑中。由于双幕墙之间存在通风廊道,因此对于双幕墙建筑有三个受风表面,即外层幕墙的内表面和外表面以及内幕墙的外表面,这使得风载取值变得复杂,目前也无规范可依。本文通过对杭州市某双幕墙办公楼的风洞试验研究,探讨了双幕墙建筑内、外层幕墙的风载取值问题;研究了门厅大跨挑篷风压分布特征,当风从侧面吹向挑篷时,挑篷上、下表面风载与普通屋盖挑篷相同,而当风从正面吹向挑篷时,挑篷上表面出现正风压,并对此现象进行了分析;文中针对该建筑物长宽比较大的特点,比较了大长宽比矩形建筑风载体型系数与规范给出的正方形建筑风载体型系数:当风沿建筑物长向流动时,采用规范给出的正方形建筑风载体型系数是可行的,当风沿建筑物进深方向流动时,其两侧及背风面的负压比正方形的大。     

复杂体型大跨屋盖风荷载特性的风洞试验研究

通过对吉林火车站的刚性模型风洞试验研究,得到了在有无周边建筑群干扰下屋盖表面的风压系数等值线图、脉动风压系数与屋盖的升力系数随风向角的变化曲线,对其风压分布特性做了详细的对比分析研究。研究结果表明:大跨屋盖结构表面主要呈现负风压(风吸力),屋盖合力升力系数均为负值。主站楼在迎风区屋檐、悬挑区域及屋面凸起的天窗位置气流分离较大,风压变化明显,出现较大的负风压系数;由于站台雨篷四周开敞,气流流经站台雨篷时较为顺畅,气流分离较小,因而站台雨篷风压系数较小。