安庆铜矿带式输送机的改造

<正>安庆铜矿生产能力为125.5万t/a,-651 m带式输送机是矿山生产环节中的重要设备,担负着坑下矿石和废石的运输任务。-651 m带式输送机总长105 m,1号、2号和3号漏斗传送矿石,4号漏斗传送废石,3号漏斗现已废弃不用。2号与4号漏斗相距40 m,废石运输量为10万t/a。输送矿石时,2号漏斗后面的输送带成空载状态,长期运转造成输送带磨损,托辊、托辊架以及电能消耗量较大,造成很大的浪费,该矿决定对带式输送机进行改造。     

白银深部铜矿低贫化放矿出矿管理研究

无底柱分段崩落法低贫化放矿方式要求限制废石漏斗在出矿口的破裂。白银深部铜矿矿岩界限很不明显且围岩含有品位 ,在出矿口根据肉眼判断废石漏斗的破裂误差大 ,且出矿管理难度大 ,为此 ,采用控制放出矿量的方法 ,较好地实现了低贫化放矿问题。     

开磷矿业总公司研发一款摇摆放矿漏斗

正开磷矿业总公司研发了一款摇摆放矿漏斗,有效避免了漏斗堵塞,提高了运输效率,减轻了职工的劳动强度。该摇摆漏斗由支架、悬绳、震动泵、活动漏斗等组成,可以根据运输车辆的具体高度或者矿石废石的湿度,通过调节漏斗前后支杆来调整漏斗的高度和倾斜度。与以往振动放矿漏斗相比,该摇摆漏斗可以省去漏     

矿石回收率与贫化率关系的实验研究

分析了非均匀崩落矿岩散体在放矿过程中的流动特点，通过相似模拟实验，得出了非均匀矿岩散体在放矿过程中，放出矿石贫化的主要原因是放出口矿岩界面漏斗破裂，而不是矿岩颗粒在下移过程中的相互掺杂；在覆岩废石颗粒粒径大于或与矿石颗粒粒径接近时，采用见到废石漏斗破裂便停止放出放矿方式，可取得较好的放矿指标；当覆岩废石颗粒粒径小于矿石时，由于细小废石颗粒的穿流作用，使放出矿石过早地产生贫化，为了提高矿石回收率，就应该适当地增加废石的混入量，按照低贫化放矿方式直到见到矿岩界面正常到达出矿水平才停止放矿。采用低贫化放矿方式，低的矿石贫化率同样可以达到较高的矿石回收率。     

无底柱分段崩落法放矿铲入深度与崩矿步距的关系

针对无底柱分段崩落法放矿损失贫化大这一技术难题,以大结构参数单进路放矿模型为基础,通过物理模拟实验进行了3种崩矿步距、7种铲入深度下的21组放矿实验。从放矿口出现废石的早与晚、出现废石时顶部废石漏斗凹陷深度、放出纯矿石量、损失与贫化等方面分析了铲入深度与崩矿步距之间的关系。结果表明:崩矿步距越大,正面废石侵入时间越晚;铲入深度越大,正面废石侵入时间越早。4.6 m崩矿步距条件下,铲入深度为5.32 m时,矿石回收率达到最优值59%左右,此时混岩率为16%左右。     

端部放矿废石移动规律试验研究

针对端部放矿损失贫化大的问题, 对废石移动规律进行了试验研究。结果表明, 端部放矿过程中, 上分段相邻进路遗留下的废石漏斗中的废石会较早地在两侧形成燕尾状侧漏, 造成大量的矿岩混杂。如果进路间距过小, 侧漏过快汇合, 会使顶部矿石不能有效放出。适当增加进路间距, 能改善回采效果, 为优化进路间距提出了一条新的依据。     

铲入深度对无底柱分段崩落法放矿效果的影响

针对无底柱分段法采矿损失贫化大这一技术难题,采用大结构参数单漏斗放矿模型,研究了放矿过程中铲入深度对放出矿石量、矿石回收率及混岩率等指标的影响。结果表明:放矿端部正面废石会早于顶部废石侵入放矿过程;当铲入深度较小时,混岩率增加速率比较缓慢,放矿口会频繁出现结拱;随着铲入深度的增加,混岩率增加速率增大,且放矿口不易出现结拱;同时发现,放矿口矿岩的不均匀的流动是正面废石较早和大量侵入放矿过程的一个重要影响因素。     

采空区地表最短利用时间的确定

在克里沃罗格矿区地下开采的过程中，地表形成了岩石移动区，在此范围内的岩体处于不稳定状态。漏斗形成过程是最具危险性的。在有采空区的垂直剖面上，常有露天矿边坡、废石堆、建筑物、构筑物及其它工程，因此地表突然塌落可能引起极其严重的后果。文献[1]～[5]提出了一些建议，可以预测漏斗产生的可能性和圈定地表危险区，即确定漏斗出露位置。但是，预测岩体陷落导致地表形成漏斗的最短时间也不是不重要的。这个问题研究得不多。本文作者提出了一种方法，以确定漏斗形成区内采空区地表的最短利用时间。解这个问题包括以下逻辑阶段：·确…     

某矿高溜井深孔爆破成井技术探讨

针对某铁矿岩体局部节理裂隙发育，需掘进通向采空区的废石溜井，文章介绍了利用掏槽法和漏斗法联合深孔分层爆破形成高溜井的技术，该技术安全高效可靠，并全矿推广应用。     

含硫铀废石中铀的赋存特征规律研究

针对江西某退役铀矿含硫铀废石中存在的铀污染问题,以矿区3种不同直径的废石为载体,通过BCR连续分级提取试验研究铀的赋存特征规律,分析了含硫铀废石中不同矿石粒径对铀的赋存形态的影响。研究发现,在不同种类的含硫废石中铀的形态分布存在显著差异。在土壤表层废石(A组)中,铀主要以可氧化态及残渣态存在;在地表块状废石(B组)及边坡上采集的块状岩石(C组)中,铀主要以可还原态及残渣态存在。A组、B组废石中铀含量随矿/废石粒径的减小而增加,C组废石中铀含量受粒径影响较小。在含硫矿石中活性铀与铀含量没有密切关系,S、U、Fe分布特征大体一致。     

参观团对岫岩选矿场调查报告

一对选矿各部门的意见1、破碎部(1)在老虎口给矿皮带上应加强手选,并增设手选设备(坐的地方及漏斗),以便提高废石率。(2)老虎口斜格子应恢复利用,提高老虎口的处理能力。     

竖井提升系统箕斗漏矿的改造

望儿山金矿深部工程主竖井为罐笼、箕斗混合提升,采用JKM-2.8×4-(I)E-JL多绳摩擦提升机、塔式提升。井塔全高60.81m,井口高度+75m, 箕斗提升高度560.99m,井筒内配置有1台3 100×1 350双层罐笼和1台3.2m3底卸式箕斗。提升系统采用PLC全数字控制,具有上位机监控功能。罐笼箕斗的运行方式为手动方式和自动方式,设计提升能力矿石为500 t/d,废石250 t/d,实际提升能力矿石与废石共计1 200 t/d。矿山正常生产过程中矿石与废石在-455 m装矿站通过4台DZF2.8×1.1-12/5.5型振动放矿机放至B=1000 mm的皮带运输机上,再由皮带运输机给入计量漏斗装…     

用分段崩落法回采矿柱时矿石损失贫化的确定

佩钦加镍公司开采倾角从0至60°～70°和厚度2～30米的矿体。这些条件不适于用分段平巷矿房法开采。因此,为进行放矿要在阶段间柱和矿块问柱(房间矿柱)下部于矿房底柱中补充掘进放矿漏斗天井。在崩落矿柱的放矿过程中,曾发生过混入上覆崩落岩石或死填废石的现象。     

实行技术、经济综合措施降低采矿贫化损失

金属矿山,由降低采矿贫化损失所带来的显著经济效益,已引起矿山工作者的重视。以红透山铜矿年采矿50万吨为例,如贫化率比计划降低1％,一年便少采废石5000吨,可降低采选成本1(?)0万元;如这5000吨废石按矿石计算,可使年计划供矿品位提高0.02％,所增收     

自动废石车

自动废石车是用来丢弃选矿厂粗选工段的大块废石的。一年多的生产表明,它的性能良好,运行可靠,实现了废石运卸自动化,每天可节约劳动力6个,同时保障了废石的及时排出,消除了过去因废石运输而影响生产的问题。这是我矿选矿厂广大工人自力更生大搞技术革新所取得的成果之一。自动废石车的结构原理如图1所示,它由单弓架给电2.8瓩直流电动机,再由直流电机传动变速箱,经中间齿轮,使废石车以1米/分的速度在轨道上运行。当废石车装满废石运行至倒矿端时,车上开关把手碰复位曲轨下部而被迫打开,使车斗翻转倒矿,经过6～8秒钟延     

覆盖层的抛掷爆破

覆盖层的抛掷爆破是用爆炸力量将爆破岩石定向抛到预定废石堆而不需再行整理废石堆的新技术,其优点是可节省重整理和搬运废石的时间与费用,抛掷之后即可马上开始下一循环的作业。任何开采作业中抛掷爆破的成功取决于若干相互作用的因素,如凿岩爆破方案、爆破岩层的外形、废石堆位置、空气阻力及经     

斜坡斗车安全

我矿废石山卷扬机牵引的斗车,由于没有安全防跑车装置,曾经三次发生断绳跑车事故,把漏斗撞坏,斗车报废,造成坑口部分停产,损失比较严重。同时也极易造成人身伤亡事故。为了保证人身和设备的安全,我矿研制了斗车安全卡,于1980年11月进行了安装。     

浅谈湿式自磨半闭路流程

目前国内磨矿流程多采用闭路流程或开路流程。由于地下采矿受采矿方法的局限,废石混入较高,给选矿增加了加工费用和降低了磨矿效率,为此要抛除废石。但由于目前尚没有选别大块矿石(350～0毫米)的干选设备,所以在一段φ5.5×1.8米湿式自磨工艺流程中采     

排土机作业参数设计准则

在露天开采中,排土机是废石连续运输系统最后一个环节.这里讨论排土机的结构参数与作业条件之间的关系。它可以采用高排和深排的方式把废石排放到最终位置.总卸料高度决定排土机的几何参数并涉及到受料运输机和卸料运输机的长度.排放物料类型排土机结构参数设计受堆放物料土力学性质的影响很大。堆放冲积土时,由于存在排土场边坡稳定性的问题,边坡角仅26°～29°。此外,还必须保持排土     

海南岛矿山废石资源特征及综合利用研究

本文研究了海南岛主要矿山废石的资源特征和综合利用现状。结果显示:岛内黑色金属矿山排放的废石量最大,利用程度最低,废石基本被当作废弃物堆存在各大排土场;岛内有色金属矿山废石排放量较小,废石一般就地堆存在竖(斜)井硐口,被当作初级原料使用,利用程度相对较低;岛内非金属矿山废石排放量相对较多,废石主要被用作水泥配料,或碎石原料,利用程度较高。根据不同矿山废石的资源特征,提出岛内矿山废石的综合利用途径有围填海工程填充物料、建设石料、水泥配料、烧制环保砖等。