^#8机^#3轴承振动波动问题的分析及处理

贵阳发电厂^#8机系东方汽轮机厂生产的N200-12．7-535／535-7型机组，2005年8月安装投产正式发电，本机组是在D29机组基础上改进的，共有6个轴承，其中^#1、^#2、^#4轴承为可倾瓦轴承，^#3轴承为推力支持联合轴承，^#5、^#6轴承为椭圆轴承。机组自投运正常以来，各个轴承的振动均在合格范围内。     

马鞍山电厂11号机低压加热器出水温度异常原因分析及处理

1 设备简介 马鞍山发电厂11号机组为国产N125—135／535／535型汽轮发电机组。机组低压给水回热原则性系统图如下：     

DEH系统常见故障的分析和处理

随着微电子学和计算机技术的飞速发展，汽轮机数字式电液调节控制系统即DEH系统应运而生并得到了迅速发展，汽轮机调节系统由模拟量的纯液压调节系统发展成数字量的电液调节系统。芜湖发电厂2002年至今先后对^#13、^#14、^#11机组进行了DEH改造，使用新华DEH—ⅢA型控制系统。     

DEH控制下调门运行异常及处理

数字电液调节系统(DEH)具有低压透平油调速系统无法比拟的优势和潜力，淮北发电厂为适应竞价上网、参与市场竞争的需要，对220MW(^#3、^#4机)、125MW(^#5、^#6、^#7机)老机组的调速系统进行了改造，经过6年的运行，出现了许多问题，也积累了一定的处理经验。     

一起旁路保护误动引发锅炉熄火的分析

某厂^#8机组，属超高压中间再热机组，N135—13．2／535／535型，机组采用DCS和DEH控制系统。因热工旁路保护误动，在处理过程中，由于判断处理不当，致使异常扩大为锅炉熄火。     

马鞍山发电厂11号机给水中断故障的原因分析与处理

马鞍山发电厂11号汽轮机为上海汽轮机厂生产的N125-135／535／535型中间再热冷凝式机组,11号炉为上海锅炉厂生产的SG-420／13．7-M418型自然循环锅炉,机组配有2台上海电力修造总厂生产的DG480-180型调速电动给水泵（甲、乙泵）,并且配有CO46型液力偶合器及QG500一80型前置泵。给水泵主要技术参数：转速4640r／min,流量440t／h,出口压力17．36MPa。给水泵出口管道安装有电动阀、逆止阀及再循环阀。给水泵出水经两台高压加热器加热后进入锅炉,锅炉侧给水管道未安装逆止阀。给水系统如图1所示。     

汽轮机调节保安系统故障的分析与判断

通过对哈尔滨汽轮机厂生产的采用离心重锤式调速器机械液压式调速系统的51-50-1型机组，采用全速重锤钢带调速器的机械液压调速系统N100-90/535型机组，以及东方汽轮机厂生产的采用调速油泵全液压调速系统的N200-12.7-535/535-5型机组等几台机组的检修实践，归纳了分析和判断调速系统故障的一些方法，总结了浅薄的经验，供同行们参考。     

抽水蓄能机组变速技术的进展

自６０年代以来，抽水蓄能机组的调速技术经历了由同步发电机／电动机的变极调速、同轴双同步电机的双速方式，现已发展为无换向器电机及歇尔皮斯（Ｓｃｈｅｒｂｉｕｓ）系统的无级调速方式。１发展过程各国抽水蓄能机组调速技术在发展过程中的具体情况如表１所示，其中图...     

200 MW汽轮机电调改造后存在的问题及相应措施

针对CCl40／N200—130／535／535型汽轮机在调速保安系统由机械液压与模拟量电调改造成数字式电液控制（DEH）系统后,对出现的改变低压蝶阀开关运行方式、部分机组无法验证电超速的可靠性、事故下减负荷速度慢、中压调速汽门控制方式发生变化等问题进行了探讨,并采取相应技术措施加以解决。     

供热机组调压系统完善

分析了哈尔滨汽轮机厂制造的C145／N200－130／535／535型供热机组，冬季低压蝶阀执行机构出现卡涩问题的原因，提出了具体的改造措施。经过改造后，石景山热电厂调压供热系统运行良好，其改造经验可为同类型机组借鉴。     

直流锅炉机组一次调频功能控制策略分析

火电机组的一次调频功能是通过调节汽机高压调门，利用机组蓄热来快速响应电网频率的变化。频率高时，关调门，提高主汽压力，增加机组蓄热，频率低时，开调门，降低主汽压力，释放机组蓄热，相对汽包锅炉而言，直流锅炉的蓄热能力很小，投运一次调频功能的先天条件（利用蓄热快速参与一次调频）不足，故投运直流锅炉的调频是个技术难题。     

PG6551B型燃机起动失败的诊断分析

合肥发电厂^#1、^#2燃机于1997年8月正式投入商业运行，机组的技术规范如下：主机由法国EGT-ALSTOM公司供货，型号为PG6551B型，压气机压比10，进气流量115t／h，基本负荷38．2MW(ISO条件下)，热耗率：11850kJ／kWh(标准状态)，燃气初温：1093～1104℃，排气温度：537℃。采用控制系统由GE公司开发的MARKV系统。机组启动过程分柴油机启动、机组暖机、清吹、点火、加速、同期几个过程，整个启动时间为17分钟。     

牡丹江第二发电厂2号机组凝汽器化学清洗成功

牡丹江第二发电厂2号机组为哈尔滨制造生产的100MW发电机组，锅炉额定蒸发量410t／h，汽包工作压力11．6MPa，锅炉型号：HG-410／100-9型，汽轮机型号：N100-90／535。水处理方式是一级除盐加混床，炉内采用PH-协调磷酸盐处理，给水加乙醛肟除氧，给水采用加氨处理。2号机组凝汽器由于长期运行等原因，目前铜管内已结有较多的硬垢（约0．5mm厚），使汽机真空下降，严重地影响了机组的经济运行和安全生产。为此，对2号机组凝汽器铜管进行化学清洗是实在必行。     

135 MW机组汽轮机调门晃动的原因及处理

针对江苏南京华润热电有限公司135MW机组C135-13.24/0.981/535/535型汽轮机在较小的抽汽供热流量运行工况下,高压调门和调整抽汽阀均发生程度不同的晃动问题,调整抽汽的电液控制对较小抽汽流量下调整抽汽阀晃动引起的高压调门晃动原因进行了深入分析,按照机组实际运行情况采取相应处理措施后,问题得以解决。     

机组启动过程中差胀异常及对策

根据N125—135／535／535型汽轮发电机组本体结构特点，系统分析机组启动过程转子和汽缸膨胀特点，寻找差胀变化规律，并结合贵溪发电厂4号机组启动差胀异常案例，进行分析、探讨，提出防范措施及注意事项，指导运行人员在实际工作中操作和运用。     

亚临界汽轮机高压外缸开裂的焊接修复

1 概述 淮北发电厂五期技改工程（8号机组）是东方汽轮机厂生产的N210—12．7／535／535优化型亚临界中间再热210MW机组。在2005年5月26日安装建设过程中的扣缸前常规检查中发现高压外缸水平结合面出现裂纹一处，经超声波定位检测后进行剖挖检查存在长约35mm，深约25mm的斜状裂纹缺陷。     

汽轮机低压缸铸铁部件的腐蚀原因分析及防范措施

1概述 我厂4号机组为哈尔滨制造生产的100MW发电机组，锅炉额定蒸发量410t／h，汽包工作压力11．6MPa，锅炉型号：HG-410／100—9型，汽轮机型号：N100--90／535。水处理方式是一级除盐加混床，炉内采用PH-协调磷酸盐处理，给水加乙醛肟除氧，给水采用加氯处理。     

一起汽轮机超速未遂事故的分析

某电厂3号汽轮机为上海汽轮机厂生产的B151系列N125-13.24/535/535型汽轮机,其转速测量一次元件安装在汽轮机前轴承箱内主油泵轴端部悬臂段(由轴悬臂段端部的圆形齿轮产生脉冲信号)。2004年电厂将调速系统由原来的液压调速系统改造为上海新华控制工程有限公司生产的DEH-ⅢA型     

高压缸启动方式机组甩负荷试验存在的问题及解决方法

某机组采用高压缸启动方式,进行甩负荷试验时,OPC（超速保护控制）动作达11次之多：分析认为动作原因为：中调门不参与转速调节、低压缸旁路配合不当、再热蒸汽压力无法调节。在改正上述缺陷,并将OPC复位值由3060r／min下调至3030r／min后,OPC动作次数明显减少至5次,取得了较好的效果。     

现代控制方法在协调控制系统上的应用

我厂2号机组系采用上海锅炉厂改进型300MW单炉膛UP型亚临界直流锅炉，配用上海汽轮机厂N300—165／535／535 300MW汽轮发电机组，CCS系上海FOXBORO公司的SPEC-200模拟仪表。机组自1998年12月投产以来，自动投入率极低，协调控制系统(CCS)投用根本无条件。为