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T10钢原始组织对球化退火组织的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了原始组织对T10钢的球化率及碳化物粒度的影响。结果表明,随着原始组织珠光体片的细化,球化退火后的球化率增高,碳化物粒度细小。 相似文献
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为了改善精冲用钢的性能,需对中碳以上的钢种进行球化退火处理。在球化退火之前对钢卷进行不同压缩比的塑性变形,研究塑性变形与球化退火后钢的组织和性能的关系。通过实验获得了精冲性能最佳的塑性变形量。 相似文献
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采用不同的等温时间对高碳H13钢进行球化退火处理,并进行后续的淬火+回火处理,通过扫描电镜观察、硬度测试、冲击性能测试等方法,研究了等温时间对高碳H13钢组织和性能的影响。结果表明,随着等温时间的延长,淬回火处理后的高碳H13钢硬度先升高后降低,冲击性能先降低后升高,耐磨性先升高后降低。等温时间为2 h时,淬回火处理后高碳H13钢的晶界处分布较多条状和粒状碳化物,使其冲击性能下降。等温时间为3 h时,淬回火处理后高碳H13钢的晶粒内分布较多较大尺寸的粒状碳化物,使其耐磨性显著提高。等温时间为3 h时,高碳H13钢具有良好的综合性能。 相似文献
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GCr15钢奥氏体化工艺对快速球化退火效果的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了快速球化退火的奥氏体化温度、保温时间以及双相区冷却速度对GCr15钢残留碳化物粒子的数量和分布形态的影响。根据"离异共析"的原理和奥氏体状态对残留碳化物粒子影响的研究结果,制定了GCr15钢的快速球化退火工艺。试验表明,GCr15钢经790℃×10 min奥氏体化,炉冷至720℃等温60 min炉冷快速球化退火后,其球化组织为2.5级,总退火时间为3.5 h,明显优于传统球化退火工艺。 相似文献
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对高碳钢在680、700和720 ℃的等温温度下进行等温球化退火,然后完成相同的淬回火处理。利用图像软件统计分析热处理后组织中碳化物的数量、尺寸和形貌,研究了等温温度对球化组织、淬回火组织的影响。结果表明:700 ℃等温的球化退火组织中,碳化物的数量最多,平均尺寸最小,圆度最好;680 ℃时存在较多大尺寸碳化物,碳化物数量最少;720 ℃时出现片层状碳化物,圆度最差。经不同等温温度退火处理后,淬回火组织中碳化物的变化趋势表现出组织遗传倾向。当等温温度在700 ℃时,淬回火后可得到细小且弥散分布的未溶碳化物。 相似文献
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以共析钢为研究对象,通过亚温球化退火制备了1种球化珠光体,利用珠光体温变形和离异共析原理制备了3种高球化率的细晶铁素体(α)+渗碳体粒子(θ)复相组织,即细晶(α+θ)复相组织,并结合SEM和室温单轴拉伸试验等手段研究了其显微组织和力学性能。结果表明:与亚温球化退火相比,利用珠光体温变形和离异共析原理可以快速制备高球化率的细晶(α+θ)复相组织。珠光体温变形以及合适的奥氏体等温时间和温度是获取适于发生离异共析转变的粥状组织的关键。随着A1以下温度等温时间的延长,细晶(α+θ)复相组织中的铁素体晶粒和渗碳体粒子平均尺寸增大,强度和伸长率减小。 相似文献
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对冷拔钢丝进行多个温度的退火试验,研究不同温度下钢丝力学性能及微观组织的变化情况。采用扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)对退火前后钢丝横截面微观组织和位错密度进行观察,并进行了拉伸性能和显微硬度测试。结果表明:退火温度一定的条件下,钢丝的抗拉强度随着退火时间的延长整体上呈先上升后下降的趋势,伸长率则随着退火时间的延长先下降后上升;当退火时间为30 min时,退火温度越高,钢丝抗拉强度越低。微观组织观察得到,随着退火时间的延长,钢丝中渗碳体球化现象越来越严重,位错密度降低。 相似文献