32Mn－7Cr－1Mo－0．3N奥氏体钢的动态再结晶

用热压缩试验方法研究了３２Ｍｎ－７Ｃｒ－１Ｍｏ－０．３Ｎ奥氏体钢的动态再结晶。结果表明，在１１５０℃变形时，奥氏体已完全动态再结晶；在１１００℃以下变形时，奥氏体发生部分动态再结晶。     

32Mn—7Cr—0.6Mo—0.3N奥氏体低温钢的组织和拉伸性能

用材料试验机、SEM、TEM和X－射线分析研究了32Mn-7Cr-0.6Mo-0.3N奥氏体钢的组织和从室温到77K的拉伸性能。结果表明：随着温度的降低，屈服强度（σ0.2)和抗拉强度（σb)显著上升，延伸率（δ5)和断面收缩率（Ψ）略有减少；77K温度变形前后均为单相奥氏体组织，韧窝粘口占主导并混有少量准解理小刻面的韧性断裂特征。     

Ti对低碳Mn-V钢奥氏体动态再结晶的影响

采用Gleeble热模拟试验机和透射电镜、扫描电镜及定量金相等分析技术,就钛对低碳Mn-V钢奥氏体晶粒长大行为、奥氏体动态再结晶行为等进行了研究.结果表明,含钛钢中形成稳定的碳氮化钛,对阻止再加热奥氏体晶粒长大有利.含钛钢变形抗力比不含钛钢要高,其动态再结晶开始的临界变形量比不加钛钢的小,易于发生再结晶,且含钛钢的再结晶晶粒尺寸相对较细,再结晶晶粒长大速度也更慢.     

2.25Cr1Mo钢动态再结晶物理冶金模型的研究

??The hot compression tests of 2. 25Cr1Mo steel at 950-1200??, 0. 01-10s-1, and deformation of 60% were carried out on a Gleeble- 1500D simulator. The effects of deformation temperature and strain rate on the dynamic recrystallization of 2. 25Cr1Mo steel were investigated. The models for dynamic recrystallization critical strains and dynamic recrystallization fraction were established. The results show that 2. 25Cr1Mo steel is more likely to undergo dynamic recrystallization at high temperature and high strain rate. The deformation activation energy and critical strains in dynamic recrystallization as well as dynamic recrystallization fraction model of 2. 25Cr1Mo steel were obtained. The constitutive equation of 2. 25Cr1Mo steel was constructed and the dynamic recrystallization physical metallurgical model of finite element software data interface was established. The model provides the basic conditions for the forging microscopic simulation of large forgings.     

86CrMOV7钢动态再结晶行为

用THERMECMASTOR－Z热模拟试验装置研究了86CrMoV7钢热变形时奥氏体的动态再结晶行为，结果表明，在较高温度条件下，动态再结晶为晶界形核长大机制；在较低温度时，由于碳化物的动态析出，动态软化机制向亚晶独立形核再结晶及动态回复转变。其转析温度约在970－1000℃之间，在此温度上下，变形激活能亦不同，在1050℃以上热变形激活能为386kJ/mol，在950℃以下变形时激活能为452kJ/mol。     

18Mn—18Cr—0.5N奥氏体钢热变形行为

用热扭转试验及定量金相法研究了１８Ｍｎ－１８Ｃｒ－０．５Ｎ钢热变形条件下的力学行为和动态组织变化。获得了１８Ｍｎ－１８Ｃｒ－０．５Ｎ钢的形变激活能及峰值应力，峰值应变和动态再结晶晶粒尺寸与Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ参数Ｚ之间的关系式。研究了变形温度和应变速率对１８Ｍｎ－１８Ｃｒ－０．５Ｎ钢热加工延性的影响。     

中碳钢奥氏体区内的热变形和动态再结晶特性

在各种变形条件下系统地研究了0．47％C（JIS-S45C）钢稳定奥氏体区内的热变形特性,以收集其高温变形和显微组织演变方面的基本数据。在稳定奥氏体区内,中碳钢在很大的温度（850℃～1150℃）和应变速率（10—3／s～100／s）范国内均显示了动态再结晶。动态再结晶晶粒度随稳态应力而单调递减。当$45C试样在850℃和1／s时变形时,经动态再结晶后得到的最小晶粒度为8．3μm。在现象逻辑模型的基础上,将应力-应变关系进行公式化。通过所得之公式估量出的应力-应变曲线与试验结果非常一致。     

微合金化钢奥氏体静态再结晶临界温度的确定

本文建立了一种能准确确定微合金化钢奥氏体静态再结晶临界温度（ＳＲＣＴ）（也就是说再结晶开始被抑制的温度）的一种方法。采用扭转试验并应用反椎法）ｂａｃｋ ｅｘｔｒａｐｏｌａｔｉｏｎ）确定了分别含有Ｎｂ，Ｖ、Ｔｉ的三种钢在两种应变（０。２０和０．３５）和若干温度下奥氏体再结晶分数。激活能与温度的倒数的图示表示法使我们能够把每种钢的ＳＲＣＴ确立为应变和奥氏昌粒尺寸的函数。将ＳＲＣＴ与计算的氮化物和碳化物     

321奥氏体不锈钢动态再结晶的研究

通过Gleeble-1500热模拟试验机研究了321钢(/%:0.028C、0.69Si、1.21Mn、0.030P、0.001S、17.33Cr、9.19Ni、0.31Ti)单道次高温(900～1 200℃)压缩(0.01～1 s^-1)时的动态再结晶。结果表明,变形温度越高,应变速率越低,321钢的软化作用越强,热变形条件下的真应力-真应变曲线一般没有明显的应力峰值,在应变速率0.01、0.1、1 s^-1时321钢动态再结晶开始发生的温度分别为1 050、1 150、1 150℃;在1 200℃变形时,仍然只发生部分动态再结晶。321钢热变形激活能Q=422.72 kJ/mol,动态再结晶Z参数Z=εexp[422 720/(RT)],临界应变ε_c=0.035 67Z^{0.066 04}。     

电渣重熔对32Mn-7Cr-1Mo-0.3N奥氏体钢低温冲击韧性的影响

电渣重熔32Mn7Cr1Mo0 .3N 奥氏体钢,在77 K 下的Cv= 132 J,显著高于重熔前的性能,重熔钢夹杂物数量减少且分布均匀,此时的断口为准解理特征。     

含Mo低碳贝氏体钢动态再结晶研究

在Gleeble-1500热力模拟试验机上,测定变形量为60％,应变速率分别为0.1 s^-1,2.2s^-1,10s^-1,变形温度设置在1 100℃、1 050℃、1 000℃、960℃的含Mo低碳贝氏体钢的应力应变曲线.结果表明,钢在高温、低应变速率时,才有峰值应力出现,发生动态再结晶,在同一变形量下,相对于同一变形温度,变形速率越高,所对应的应力值越高.     

通过动态再结晶细化铸态奥氏体晶粒

炼钢生产工艺的进步需要细化连铸钢坯中的极粗奥氏体晶粒。一项研究采用热加工模拟机研究了通过低合金高强度钢的动态再结晶细化铸态奥氏体晶粒。     

Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢高温变形奥氏体的动态再结晶

用Gleeble-3500热模拟试验机研究了Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢(%:0.10C、0.075P、0.65Cr、0.22Ni、0.43Mo、0.28Cu)在应变速率0.01～1 s-1、温度850～1150℃时的动态再结晶行为,得出该钢奥氏体区的真应力-真应变曲线和动态再结晶图,分析了变形参数对峰值应力的影响和不同热变形时耐候钢的动态再结晶体积分数与真应变的关系,建立了该钢的奥氏体热变形方程、动态再结晶临界条件回归方程和奥氏体动态再结晶体积分数数学模型。结果表明,随变形温度升高,峰值应力下降;随变形速率增大,峰值应力升高;随Z参数增大即变形温度降低,应变速率增加,发生再结晶的临界应变εc和发生完全再结晶的应变εs均呈线性增加。     

半钢材料的动态再结晶行为

本文研究了含Ｃ１．７７％的半钢热变形时奥氏体动态再结晶行为。研究结果表明，在９５０℃以下进行热变形时，存在一种新的动态再结晶现象：热变形奥氏体不经过形核过程直接碎化为若干个晶粒；其动态再结晶机制是“亚晶界独立生长成为大角度晶界”。在９５０℃以上或以下的温度范围内，热变形激活能的值也不同；在９５０℃以上热变形激活能为６４８．４ｋＪ／ｍｏｌ，在９５０℃以下热变形激活能为４８５．１ｋＪ／ｍｏｌ。     

热压缩变形403Nb叶片钢的静态再结晶行为

通过Gleeble-3500热模拟试验机对403Nb马氏体钢(%:0.16C、11.98Cr、0.03Mo、0.22Nb、0.01V、0.12Ni)在950～1 150℃进行应变速率0.01～10 s~(-1),道次间隔1～100 s的二道次热压缩试验。通过总结已发表的各种静态再结晶数学模型,得出403Nb钢静态再结晶激活能Q_(rex)为168.40 kJ/mol及静态再结晶模型t_(0.5)=6.599 9×10~(-10)ε~(-1.6)(?)~(-0.46) d_0 exp(168400/RT)。结果表明,热压缩道次间隔时间短,钢的晶粒粗大,静态再结晶率低;道次间隔时间长,静态再结晶接近完成,大部分为等轴晶粒;在热压缩过程中,剪应变最大的区域再结晶最完全,晶粒最细小。     

高强钢300M静态再结晶动力学研究

为研究高强钢300 M静态再结晶行为,采用Gleeble-3800型热模拟试验机对300M钢进行单/双道次热压缩试验.通过双道次热压缩试验分析了变形温度、应变速率、变形量和初始晶粒尺寸对静态再结晶体积分数的影响.变形温度越高,应变速率越大,变形量越大,初始晶粒尺寸越小,则静态再结晶体积分数越大.其中变形温度、变形量和应变速率对静态再结晶体积分数影响较大,初始晶粒尺寸的影响相比较小.基于双道次热压缩试验结果建立了300 M钢的静态再结晶体积分数模型,基于单道次热压缩试验结果建立了300 M钢完全静态再结晶晶粒尺寸模型,并验证了静态再结晶体积分数模型的正确性.     

低碳含铌钢粗大奥氏体的静态再结晶

利用Gleeble1500热模拟机研究了Nb质量分数0.089%的高温热机械轧制钢(4^# Nb钢)在粗大奥氏体晶粒条件下的静态再结晶规律.作为对比,同时研究了一种铌质量分数0.049%的低碳含铌钢(2^# Nb钢)的静态再结晶规律.实验结果表明:4^# Nb钢的静态再结晶动力学过程比2^# Nb钢慢,在高温时差异较小;随着形变温度的降低,4^# Nb钢的静态再结晶动力学被极大地延迟.根据实验数据建立了静态再结晶模型,该模型对轧制工艺的制定有一定的指导意义.     

通过动态再结晶使HSLA钢的铸态奥氏体晶粒细化

随着炼钢工艺的不断进步，需要细化铸钢中极为粗大的奥氏体显微组织。利用热加工模拟装置研究了经动态再结晶后的HSLA钢中铸态奥氏体的晶粒细化情况。试样取自某钢厂提供的扁铸坯和热轧钢板(0．09％C-1．14％Mn-2．26％Ni-0．54％Mo-0．045％V钢)以及试验室热钢锭(0．14％C—1．45％Mn和0．14％Mn—0．018％Ti钢)。用热压缩试验研究了真实应力-应变曲线和动态再结晶晶粒度随变形温度、变形率和初始r晶粒度变化的关系。试验证实，铸态钢中的动态再结晶的晶粒度完全由稳流应力或Zener—Hollomon参数决定，但不受初始晶粒度的影响。0．09％C-2．26％Ni—Mo—V铸态钢的奥氏体晶粒度随再加热温度的变化很小，而铸态含Ti钢中的流变应力则比该钢种或C—Mn钢热轧板的流变应力高得多。这些似乎分别是由因富集C或合金元素的枝晶间相引起的抑制晶粒长大以及高硬度微观偏析区扩散而造成的。最后，在悬熔熔化和凝固后，进行了直接热变形试验。试验中，含Ti钢从1743K被再加热至1773K，并于1523K时由拉伸应变而变形。试验结果证实，经过动态再结晶后，原本以亳米为单位的极粗的r晶粒度可以细化到130～170μm。