移动式大倾角圆管带式输送机

本文介绍我国最近研制并投入使用的移动式大倾角(β_(max)=40°)、圆管带式输送机结构性能及技术参数。文中指出这种移动式圆管带式输送机有如下几个特点:1.可在β_(max)=40°的大倾角情况下输送散装物料;2.密闭输送,大大减少物料输送过程中粉尘污染环境;3.使用维修简单、能耗小、制造成本低于相同输送量的移动式通用带式输送机。     

关于《圆锥内圈直挡边的磨削》一文的讨论

本文以D砂_(max)=Do/tgα公式,取代原文中计算砂轮临界直径D砂_(max)=1/2[(D_I-D_O)tgβ+(D_I+D_O)/tgβ]计算公式.可精确、简单地计算出砂轮直径,保证圆锥内圈直挡边的磨削加工质量,并符合轴承产品的优化设计取值.附图1幅.     

关于《圆锥内圈直挡边的磨削》一文的讨论

本文以D_砂_(max)=Do/tgα公式,取代原文中计算砂轮临界直径 D_砂_(max)=1/2[(D_1-D_o)tgβ+(D_1+D_o)/tgβ]计算公式.可精确、简单地计算出砂轮直径,保证圆锥内圈直挡边的磨削加工质量,并符合轴承产品的优化设计取值.附图1幅.     

关于圆柱螺旋齿轮传动啮合线及齿面形成的商榷

就国内外一些机械原理著作中阐述的“圆柱螺旋齿轮传动两共轭渐开线螺旋面,是由切于两基圆柱的直线N_1PN_2(实为啮合线)所形成”的理论,本文提出不同的看法,并论证了圆柱螺旋齿轮的啮合线N_1PN_2与两轴线夹角不是β_(j1)、β_(j2),而分别是(90°—β_(j1)、(90°—β_(j2),因此两共轭的渐开线螺旋面不是N_1PN_2所形成,而是由在各自发生面上垂直于啮合线的直线——发生线所展成,两条发生线不重合,而与各自轴线夹角分别为β_(j1)和β_(j2)。     

钢球研盘沟道的改进

采用偏沟（非对称球沟，β_1=35°、β_2=55°）研盘，与目前通用的对称沟（β_1=β_2=45°）研盘相比，具有产品几何精度高、加工效率高、光洁度高和同一盘上各沟内的钢球质量一致等优点。文中对偏沟研磨的一般运动理论进行了简单的分析。附图2幅。     

成套装置测量流量的使用精度

目前工业现场中,测量蒸汽、空气、氮气和水等介质的流量,常用的是节流装置配以差压变送器和积算仪组成的流量测量成套装置。节流装置的设计、制造和安装必需符合国标GB 2624-81标准。差压变送部分一般采用DDZ-Ⅱ型带矢量机构力平衡原理的差压变送器。积算仪部分一般采用电子式具有开方和积分功能的积算仪;既能显示被测介质的瞬时流量,又能显示一段时间内的累计流量。由以上三部分组成的流量测量成套装置(简称成套装置)在测量介质的流量时,其使用精度由节流装置、差压变送器和积算仪的基本误差而定。根据GB 2624-81标准第6.3款规定,节流装置配以差压变送器部分测量介质流量时,其标准误差的相对值(σ_(qm))/(q_m)用下式估算:(σ_(qm))/(q_m)=±[((σ_α)/α)~2+((σ_ε)/ε)~2+4((β~4)/α)~2((σ_D)/D)~2+4(1+(β~4)/α)~2((σ_d)/d)~2     

精密多齿分度盘的磨削工艺(下)

二、操作规程 1.夹具安装与调整多齿分度盘磨削时的节平面处于水平状态,如同铣削平顶伞齿轮那样。因此将基准端平面倾斜一个β_0角度。β_0角也就是齿盘轴线在垂直面内的倾斜角,亦即基准端平面与机床工作台运动方向的夹角。β_0角度与齿形角γ及齿数Z的关系式为: sinβ_0=(tg90°/Z)ctgγ/2 当γ=60°,Z=1449,则β_0=6′31″     

NH_4ZnPO_4晶体结构Rietveld法精修

本文详细阐述用X射线粉末衍射及Rietveld法研究NH_4ZnPO_4晶体结构精修的实验方法。通过对85个结构模型参数、样品特性参数和仪器对衍射谱图的影响参数进行精修,进一步说明在精修过程中应注意的问题。该样品为单科晶系,其空间群为:P2_1,Z=4,精修后的晶胞参数为:a=8.7839(13)A,b=5.4432(21)A,c=8.9543(13)A,β=90.318(38)°,v=428.126(14)×10~(-10)m,Dx=2,830g/cm~3,品质因子:F(20)=27,M(20)=39,结构吻合因子:Rp=16.98％,Rwp=21.25％,R_(EXP)=16.18,S=1.3。     

摇臂钻钻长工件轴向孔

一般来说,摇臂钻的摇臂回转角度为±180°,其加工范围较广。而主轴下端在至底座工作台面最大距离则视其机床型号而定。如Z3040×16H_(max)=1250mm;H_(min)=340mm;对一般中小工厂如要钻1500～3000mm轴线方向孔时,就较为困难。为此,我们在摇臂钻的左边挖了一个500×500×1600mm的孔(具体根据加工范围而定),用砖     

新型差压压力表

在恒温、空调和采暖技术及其他范围内常常需要测量两个压力之差,为此要用差压仪表,这些仪表的外壳要密封。当测试压力传入弹性测试元件内,同时将一个标准压力引入表壳时,那么该仪表就自动地指示出测试压力和标准压力之间的压力差。进入表壳的标准压力可以在±100_(mbar)范围内(大约相当于±1000_(mm)水柱)变动。差压指示范围最小可达2.5_(mbar),大约相当于25_(mm)水柱。根据表壳静态负荷的可能性,通过标准压力可以使指示范围增大一些。这种差压仪表装有膜盒弹簧测量机构,可用作高压测量仪表,负压测量仪表或高压-负压-测量仪表,其外壳标准尺寸为144×72和     

锥齿轮轴顶锥面的简易测量

我厂生产的WZ551/09.013锥齿轮轴(图1),按工艺规程第11工序是车工工序,要求车顶锥面保证尺寸15.12_(-0.04)~0mm和顶锥半角50°23′±5′,     

蜗轮滚刀齿形角的计算

通常,蜗轮滚刀的工作蜗杆是阿基米得蜗杆,则蜗轮滚刀就要设计成阿基米得滚刀。因阿基米得蜗杆的轴向牙形是直线,故阿基米得滚刀的轴向齿形也是直线。如果滚刀螺旋升角λ_f≤5°,则容屑槽做成与轴线平行的直槽,因而滚刀齿形两侧对称,左、右齿形角相等且等于工作蜗杆的轴向齿形角、即α_(u左)=α_(u右)=α_a(=20°或15°) 如果滚刀螺旋升角五λ_f>5°,为改善齿刃切削条件,容屑槽应做成与滚刀螺旋面相垂直的螺旋槽,这     

机电工程1998年(第15卷)总目次

M二pWL中的新技术—·’…………………………………··柳 梁(31) ._._。-_。_。__…____。,^__凸致控发显技术凸 。’叨年浙江省机电一体化青年学术论坛大会报告、_.._。_..厂二二二*一””。__。_.,。_。。二.:二二二’二、二:二””’”—一”一二二。_.一、Wilxmws下前后台式数控软件系统—………………·余 祥等(32)ZI世纪制造业面临的挑战和对策—………………·陈子辰等(l)”———””’””’”————一:T℃__二二丁二二二二二二二二一 二。二二二 刮沮计与研究卜机器人智能和感觉系统·‘·‘…··’………………………·…     

用β-射线测厚法测量空心叶片壁厚的试验小结

本文介绍了采用β—射线测量空心叶片厚度的基本原理和测量方法。作者指出:壁厚在0.30～0.95毫米范围内,作精密测量时精度误差在±0.03毫米以内,作一般测量时精度误在±0.05毫米以内。为适应空心叶片生产的发展,需要找到一种方便、可靠、非破坏性的壁厚测量方法。根据资料介绍,国外有用β—射线测厚法测量空心叶片壁厚的。在壁厚为0.51—0.69mm的范围内,误差为±O.051mm,在壁厚为0.69—1.04mm的范围内,误差为±0.076mm。在中国科学院原子能研究所的大力帮助下,我们对用β—射线测量空心叶片壁厚的方法,进行了试验。结果证明,用这种方法测量空心叶片的壁厚,是能够满足生产要求的。     

绝大(小)前(后)角的计算

<正> 一、前言目前,求最大前角γ_g及最小后角α_b时,有的根据下式计算(这类公式有四对): tgγ_g=±(tg~2γ_0+tg~2λ_s)~1/2 (1) ctgα_b=±(ctg~2α_0+tg~2λ_s)~1/2 (2) 有的在根号前不带正、负号。当不带正负号时(即只取正值),不能反映前角为负值的情     

高性能7兆高奥低钴磁钢的研制

磁钢是本产品的核心,产品性能的关键就在于磁钢、日本G—8型选用的磁钢材料是24Co等轴晶,其性能为Br≥12500GS,Hc=600～650Oe,(B.H)_(max)=4.5×10~8～5.2×10~6GOe表面磁场一般是1300～1500GS,我厂选用的磁钢是19.5Co柱状晶磁钢。19.5Co柱状晶在我国来说,还是一个首创。据国外有关资料介绍,应用19.5Co定向结晶其Hc不大于600奥,其(B.H)_(max)不超过     

测量激光高反射镜散射率的激光散射仪

本文介绍了激光散射仪的测量原理、仪器结构及测量误差分析。仪器实际测量结果:灵敏度为4×10_(-6),相对测量精度优于±10%。     

非对称接触角对四点接触球转盘轴承静动承载能力的影响

基于Hertz接触理论和滚动轴承设计方法建立非对称接触角双排四点接触轴承的计算模型,并通过数值计算法精确获得不同非对称接触角下轴承的载荷分布和静动承载能力曲线。结果表明:随接触角增大,轴承的最大接触载荷先减小后增大,在接触角为45°时轴承的最大接触载荷最小;非对称接触角对轴承的静动承载能力有显著影响,在轴承正常工作区域,随着非对称接触角α_(01)增大,轴承的静承载能力下降,轴承动承载能力先增大后减小;以轴承静承载能力为选型指标可取非对称接触角α_(01)=35°,α_(02)=55°,以轴承动承载能力为选型指标可取对称接触角α_(01)=α_(02)=45°。     

微量Mg对 Ni-2.5%Be合金组织、性能和热处理制度的影响

作者用光学及电子金相法和机械性能测试法研究了微量(0.1wt%)Mg 对Ni-2.5wt%Be 合金组织、性能和热处理制度的影响。结果表明,在Ni-2.5wt%Be 合金中添加0.1 wt%Mg 能显著抑制合金在热处理过程中的晶粒长大倾向及晶界不连续析出,提高时效强化效果。其最佳热处理制度为1090°±10℃/5～10分,水冷+500%/1～2小时,空冷。经此制度处理后,Ni-2.5%Be-0.1%Mg 合金的强度比不含Mg 的Ni-2.5%Be 合金的峰值时效强度高137 MPa(σ_b=1726 MPa,σ_(0.2)=1393 MPa,HV=6276 MPa(640kgf/mm~2),δ=4.4%,E=203902 MPa).     

车偏心夹具

在生产中碰到要加工一孔径为φ10.5_0~(+0.05)mm、偏心距为5.5±0.01mm的工件(如图1所示)。由该工件的加工工艺流程得知铣扁27_(-0.10)~0mm的加工工序在车