活塞式压缩机气垫阀呼吸孔直径的计算

在阀片运动微分方程:M_vd~2h/dt~2=βa_p(P_1-P)-ZP′(H_0+h)中,取缓冲气室压力P与阀片升程h呈线性关系,解得阀片完成升程H所需时间T=1/A~1/2cos~(-1)(1-AH/B)。算出阀片完成升程过程中压缩气垫的同时,排出缓冲气室里的气体质量△G=P_3V_3-P_1V_1/RT_1及相应的体积流量Q=ΔGRT_i/ZTP_(cp)。求得通过呼吸孔的气体流速u=(2KRT_1/K-1)~1/2(1-(P_s/P_(cp)~(K-1/K))~1/2,呼吸孔直径D=(4Q/πu)~1/2便可确定了。     

椭圆偏振仪测量误差的修正

为了消除单波长消光椭圆偏振仪测量薄膜光学参数的测量误差,从椭圆偏振仪的测量原理和方法分析了椭圆偏振法测量薄膜折射率和厚度可能的误差来源.表明对测量结果影响比较大的是起偏器P的零点误差δp和1/4波片偏离45°的数值误差δ2,给出了消除误差的方法.用椭圆偏振仪进行了测量实验,对测量结果进行了系统误差修正,修正比可达到1.7%.     

3-3群图的构造

本文用局部分析的方法研究了下列问题:若群G由它的两个有限子群生成,G=,其中P_1∩P_2在P_1、P_2的指数都为3,且P_1∩P_2不包含G的非平凡正规子群,则总共有15个群对(P_1,P_2) 满足以上条件。用这种方法,不但简化了证明过程,突出了问题的本质,还可以得出有限单群的新结论。     

同时对角化

<正> 定义.n≥1,n是自然数,令M={A∶A是n×n的复数的矩阵},P={P∶P∈M&det(P)≠0},取定P_0=(?)=对角阵∈P,det(P_0)=a_1a_2…a_n≠0,按照给定的P_0定义广义的(带有P_0的)相似变换为f(A)=P_0~(-1)P~(-1)P_0AP,其中A∈M,P∈P,以A为代表的广义的相似类为     

矩阵变换中的一些问题

<正> 令n是自然数,命|M={A:A是复数域上的(n×n)的矩阵},|P={P:P∈M&det(P)≠0},任意地取定P_0∈|P,对于M可以定义以下4种广义的变换: 定义1 对于A∈M,令f_1(A)=P_~(-1)P~(-1)P_0AP,P∈|P,称f_1是具有参量P_0的相似变换(广义的相似变换),以A为代表的广义相似类(相似的“等价类”)(?)={P_0~(-1)P~(-1)P_0AP:P∈P}。     

用表面裂纹法测中强钢板材断裂韧性K_(IE)和K_(IC)的探索

用表面裂纹法在室温下研究了三种厚度(10、8和5mm)、三种宽度(110、80和56mm)的30CrMnSiA板材的断裂韧性。用最大载荷P_(max)计算断裂韧性、不易得到板材的K_(IE)值。如选用相对有效裂纹扩展△α/α_0=10%和5%确定的“条件载荷”P_(10)和P_5计算,在P_(max)/P_(10)≤1.2和P_(max)/P_5≤1.3条件下,可以得到K_(IE)和K_(IC)值。作K_R-△α曲线,即是以K描述的阻力曲线。规定裂纹真正扩展△α=2%α_0和7%α_0,相应的阻力各为K_(IC)和K_(IE)。它们与用“条件载荷”计算的K_(IC)和K_(IE)符合得很好。K_(IC)还和J积分换算的K_(IC)值吻合,K_(IE)还和用P_(max)计算的有效K_(IE)值吻合。K_(IC)和K_(IE)存在着近似的关系,为: K_(IC)=(0.85～0.90)K_(IE) 对试件尺寸要求: 板厚,B≥1.0(K_(IE)/σ_(0.2))~2[或1.25(K_(IC)/σ_(0.2))~2] 板宽,8≤W/B≤10,4≤W/2c≤5 有效长度,l≥2W     

椭偏法光学材料折射率测量精度分析

为了实现光学材料参数高精度测量与初步检测材料快速进行.基于对椭偏法测量光学材料折射率的原理,对实验仪器的选取和实验过程进行设计,得出实验数据,对实验中的光强强度变化误差、入射角精度、起偏器和检偏器转动误差等方面进行分析.结果表明:该实验在实验仪器选取和测角精度上改进,使折射率测量误差达到1×10~(-4),实现了光学参数的低成本,高精度检测.     

波片相延角的测定

本文叙述精确测定波片相延角的一种方法。这种方法利用波片相延角与起偏振器及偏振椭园长轴对波片光轴夹角的函数关系进行测量。对于相延角近90°波片的测量精度高于±0.5°。给出了测量精度校验的一种方法。     

Lyot消偏器的设计及其在光源中的应用

通过消偏器的原理分析、制作并将其应用到光源中,进行相关的测试。得出Loyt光纤消偏器改进了光源偏振态性能。     

一种基于单级PFC双管正激变换器 偏磁控制技术的研究

偏磁控制技术是单级PFC双管正激变换器领域的关键问题之一,阐述偏磁产生的危害,分析偏磁现象在单级P F C双管正激变换器上产生的原因,提出一种合理和有效的偏磁控制电路方案,详述其工作过程和原理,制作一块单级P F C双管正激变换器测试板,其间在主电路与偏磁控制电路设置了接通和断开的结点,并进行了对照实验,验证了其可行性和实效性。     

Ti—Cl—H—N系统表面过程控制条件TiN化学气相沉积动力学(N_2/H_2≥0.5)

本文用热壁反应器研究了基体温度、气体总流量、N_2/H_2比和TiCl_4输入浓度对TiN沉积迷率的影响。确定了沉积过程分别为化学平衡、气相中传质和表面反应控制的实验条件。在表面过程控制区域,测定了TiN化学气相沉积的表现活化能值为28.8±5.8千卡/摩尔。提出了该系统化学气相沉积TiN的机理。表面过程的速率,即TiN的沉积速率,是由表面反应Ti·2HCl(a)+N(a)—→TiN(s)+2HCl(a)确定的。推导出高低TiCl_4输入浓度时,TiN沉积的速率方程分别是:R=K_H·~°P_(H_2)·~°P_(N_2)~(1/2o)/P_(TiCl_4)和R=K_L~°P_(H_2)~°P_(N_2)~(1/2)·~°P_(TiCl_4)。用这些方程能解释实验数据作出的功力学曲线。     

300 MW CFB空冷机组冷渣器余热利用系统经济性分析

针对山西平朔煤矸石电厂300 MW CFB空冷机组采用的冷渣器余热利用的现有系统,提出了2个新的方案。通过等效焓降法对不同负荷下的3个方案进行经济性分析,得到了冷渣器与7号低压加热器串联布置为最佳的冷渣器余热利用方案。与现有方案相比,100%负荷时可以降低标煤耗0.12 g/k W·h到0.95 g/k W·h,75%负荷时可以降低标煤耗0.63 g/k W·h到1.32 g/k W·h,50%负荷时可以降低标煤耗1.91 g/k W·h到3.15 g/k W·h。此外,还简要分析了冷却水量和排渣量对冷渣器余热利用的影响。     

Lyot退偏器的相干分析

用相干方法对 L yot退偏器进行了理论分析 ,得到的三项有效退偏条件与 A.P.L oeber的结论相符 ,并对这些条件进行了物理意义上的阐述 ,最后给出该分析方法在研制退偏器时的应用     

通用电子设备舱用热虹吸管均热器性能

为保证有效散热,同时防止有害、潮湿的气体及粉尘等进入,将热虹吸管均热器用于通用电子设备舱,对不同热流功率(800～1 200 W)和不同环境温度(39～53℃)下热虹吸管均热器的散热特性进行试验研究.结果表明,热虹吸管均热器散热性能良好,除风机外无需任何附加动力消耗;不同热流功率、不同环境温度下,舱内外气流温差低于20℃时,热虹吸管均热器均能使舱内的气流温度不超过65℃;电子设备舱内外气流温差在11～17℃,适合内外温差为15℃左右的散热场合;热虹吸管均热器能效比(energy efficiency ratio,EER)为普通空调器的2～3倍,而成本为普通空调器的1/3～1/2,运行可靠性高.     

可逆m流出Q过程

设X(ω)={x(t、ω),t≥0}是定义在完备概率空间(Ω、F、P)上的齐次可列马尔科夫过程,其相空间E={0、1、2……},转移概率为P_(ij)(t),i、j∈E,≥0。它们是一组满足下列条件的实值函数。 (1)P_(ij)(t)≥0 (2)sum from j∈E P_(ij)(t)=1 (3)sum from K∈E P_(ik)(t)P_(kj)(s)=P_(ij)(t s) (4)lim P_(ij)(t)=P_(ij)(0)=δ_(ij)     

具有隔离功能的偏振相关型消偏器

结合Lyot型消偏器和Walk-off型光隔离器的原理与结构,提出一种具有隔离功能的消偏器。从理论上对其插入损耗和隔离度进行性能分析,通过实验测试其偏振度与隔离度,分析与实验结果表明:该器件结构紧凑,即可对入射光消偏,又能隔离反向光。     

高功率非对称大光腔半导体激光器的研制

研制了高功率非对称大光腔半导体激光器。脉冲阈值电流为4-5A,在工作电流为4倍阈值时,激光器单面输出峰值功率为10-12W,其灾变功率大于20W;得到了对称的远场光强分布;器件工作寿命大于1000小时。     

熔融Ni-(Cr, Co, W)合金的表面张力及偏聚现象

采用改良静滴法测定了熔融Ni-（Cr，Co，W）二元舍金在Ar＋3%H2气氛下1773-1873K温度范围内的表面张力数据，采用Butler方程计算并分析了（Cr、Co、W等组元在合金中的偏聚现象。结果表明，表面张力的计算值和实测值具有良好的一致性，合金的表面张力随着温度的升高而下降。自由电子数目较少，表面张力较小的组元在表面偏聚，溶质元素的原子半径与溶剂元素相比相差越大，舍金熔体的偏聚现象越严重，最终导致Ni在表面富集，而Co、W在合金内部偏聚。     

奥氏体不锈钢的冷范性变形弛予内耗峰

本文研究了冷范性变形对18—8型奥氏体不锈钢内耗的影响,发现了三个与位错有关的内耗峰(P_1,P_2和P_3),这些峰的高度均随范性变形量而增加,主内耗峰的温度在频率1000Hz 时为335～340°K,p_1,p_2和p_3的激活能相宦为0.4eV,0.4eV,和0.6eV,而频率因子相应为1×10~(13)2×10~(10),和1.58×10~(12)秒(?),文中讨论了引起这些峰的可能机理。     

蜂窝型催化剂上甲烷水蒸汽转化的研究

本文通过实验开发了一种高活性的蜂窝型甲炕水蒸汽转化催化剂。并于29kg/cm~2压力下,在550～700℃的温度范围内,用热虹吸外循环无梯度反应器研究了该催化剂的宏观动力学,得到的宏观动力学方程为:R_(co)=k_1P_(CH)_4~(0·6)(1—β_1)R_(co)_2=k_2P_(CH)_4~(0·6)P_(?)_2o~(1·5)(1—β_2)R_(CH)_4=R_(co)+R_(co)_2