高碳钢盘条脆断原因分析

用金相法分析了高碳钢盘条脆断机理.结果表明,高碳钢盘条脆断主要因运输过程中的碰撞和磨擦,使盘条表面发生马氏体相变,使盘条脆断.提出了相应的防范措施.     

帘线钢机械剥壳过程中的脆断分析

通过对帘线钢SWRH82A机械剥壳过程中的断口分析,结合机械磨削模拟试验和对应表面组织的观察,分析了盘条脆断原因。结果显示,盘条运输和打捆过程中,在机械外力作用下造成局部表面硬化,在盘条表面形成白亮带,诱发裂纹,造成盘条在机械除鳞过程中发生脆断。     

H82B钢盘条冬季控冷工艺

冬季低温脆断是高碳钢盘条的普遍问题,对盘条及下游客户拉丝生产造成了严重影响。使用传统斯太尔摩控冷工艺生产的H82B钢盘条常常因心部马氏体、网状渗碳体超标及塑性不达标造成判次,这种现象在冬季尤为明显。通过改进斯太尔摩线控冷工艺等措施,明显改善了盘条的金相组织和力学性能,缩短了冬季自然时效时间,减少了冬季脆断现象。最后阐述了优化控冷工艺的原理。     

AWSER70S-6 CO2气保焊丝用盘条的生产实践

介绍了唐山钢铁集团有限责任公司AWSER70S-6CO2气保焊丝用盘条的生产情况;分析了碳、锰、硅含量对该钢抗拉强度的影响和拉拔脆断产生的原因,以及吐丝温度和冷却速度对组织性能的影响.     

Q195L盘条闪光对焊接头开裂原因分析

采用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)及能谱仪(EDS)等试验设备分析了某批次Q195L盘条闪光对焊接头开裂的原因。结果表明,Q195L盘条闪光对焊接头开裂为明显的脆性开裂;开裂试样与正常试样对比,除S、N外,其余元素含量基本保持一致。在S含量相对较高的试样中产生了少量的Mn S,但并未引起焊接接头的脆断;N含量相对较高的试样晶界处易出现N的释放,引起裂纹的产生,导致焊接接头的脆断。     

大规格轴承钢盘条控冷工艺对球化退火的影响

实验采用同一炉轴承钢钢坯和同样的加热、轧制及退火工艺,排除其余因素的影响,仅对吐丝温度、冷却方式和风机数量进行调整。结果表明:斯太尔摩冷却强度大于集卷冷却,但部分盘条出现脆断的现象,冷却速度需要根据冷却线情况及盘条组织进行调整;在较低的吐丝温度下,轴承钢形成了大量的颗粒状渗碳体,细密、破碎的碳化物在退火温度下未完全溶解,导致冷却过程中形核位置增加,有利于球化退火。     

钢帘线用72C盘条的微观组织与力学性能研究

对国内外不同厂家钢帘线用72C盘条的化学成分、微观组织和力学性能进行了分析。结果表明,国内外盘条横截面显微组织均是由索氏体+微量先共析铁素体+少量珠光体组成。由于国内B盘条和国外C盘条的珠光体片层间距较小,导致其抗拉强度和断面收缩率均高于国内A盘条。国内外盘条横截面均无明显中心偏析现象,但国内A盘条中有害元素硫和磷含量以及夹杂物含量相对较高。以国内A盘条为原料生产小规格的钢帘线时,断丝率较高,且在捻制断口上发现脆性夹杂。实践表明,夹杂是生产小直径钢帘线捻制过程中影响断丝的主要因素。     

细晶HRB400热轧带肋钢筋盘条质量问题分析

分析了在高速线材生产线上采用普通HRB335坯料生产HRB400热轧带肋钢筋过程中出现同批次、同一卷盘条力学性能不稳定、冷弯脆断、强度偏低等质量问题的原因,据此调整生产工艺后,成功地解决了这些问题。     

小方坯连铸生产SWRH82B工艺实践

首钢大规格高强度SWRH82B盘条用户在加工过程中脆断严重,跟铸坯低倍角裂和皮下裂纹和盘条网状组织有关。经调查发现季节气温差异,导致铸机结晶器和二冷冷却强度相对较强。通过调整结晶器冷却水水量、二冷水比水量、更换性能合适的保护渣,产品质量达到大方坯工艺同等产品的质量要求。     

35CrMoA����ģ�����˽ṹ����Ϸ���

 35CrMoA钢棒材在生产热模锻连杆结构件时发生了脆断,为了找出脆断产生原因,采用金相显微检验、SEM断口观察、X射线能谱分析等方法对其脆断原因进行了分析,结果表明：连杆结构件发生的脆断,主要是由于过烧的作用导致晶界明显弱化产生的。     

HRB400热轧带肋钢筋脆断原因分析及改进

通过对HRB400热轧带肋钢筋脆断的断口进行化学原位、电镜扫描以及金相组织的检验分析,结果表明：钢筋存在严重的C、P偏析,再加上冬季生产时的轧后冷却速度较快,使钢筋出现大量强度高、塑性低的上贝氏体组织;钢筋局部区域存在的微小裂纹,在受弯的情况下,裂纹处形成应力集中,裂纹会快速扩展;钢筋反复弯曲加工后,降低了钢筋的韧性。这些因素综合作用使得钢筋发生脆断。在此基础上,对钢筋脆断的问题提出了相应的改进措施,HRB400钢筋产品的质量得到了提高,用户使用中基本没有发生脆断的现象。     

HRB400热轧带肋钢筋脆断原因分析及改进

通过对HRB400热轧带肋钢筋脆断的断口进行化学原位、电镜扫描以及金相组织的检验分析，结果表明：钢筋存在严重的C、P偏析，再加上冬季生产时的轧后冷却速度较快，使钢筋出现大量强度高、塑性低的上贝氏体组织；钢筋局部区域存在的微小裂纹，在受弯的情况下，裂纹处形成应力集中，裂纹会快速扩展；钢筋反复弯曲加工后，降低了钢筋的韧性。这些因素综合作用使得钢筋发生脆断。在此基础上，对钢筋脆断的问题提出了相应的改进措施，HRB400钢筋产品的质量得到了提高，用户使用中基本没有发生脆断的现象。     

HRB335热轧带肋钢筋脆断原因分析

采用化学分析、金相组织检验、力学性能检验和热处理实验等手段，对HRB335热轧带肋钢筋出现拉伸脆断和无屈服强度的异常现象进行分析。结果表明，HRB335热轧带肋钢盘出现一定量异常组织粒状贝氏体是拉伸脆断和无屈服强度现象的主要原因。     

HRB400热轧带肋钢筋冷弯断裂原因的分析

国内西北某钢厂生产的HRB400热轧带肋钢筋在冬天作业时常常出现冷弯断裂。通过扫描电镜-能谱仪(SEM-EDS)、Thermo-Calc热力学软件以及光学显微镜(OM)等,对HRB400螺纹钢冷弯断裂的原因进行了研究,论述了非金属夹杂物、磷含量、钒氮比及显微组织对钢筋断裂的影响。结果表明:试验钢断口为脆性断口;破碎状的大尺寸夹杂物可能是裂纹产生的源头;钢中P含量偏高使得韧-脆转变温度升高,且自由氮的存在加剧了该温度的进一步升高,由于西北地区冬天气温低,钢筋作业时的温度很可能低于韧-脆转变温度,使钢筋处于脆性状态;魏氏组织的存在增加了钢筋的脆性,为裂纹的扩展提供了可能性。由于国内西北、东北地区温度较低,对在西北、东北地区使用的HRB400热轧带肋钢筋应提出更高的要求,对P、S、O、N的含量应有新的标准,以满足冬天作业时使用温度高于韧-脆转变温度的需要。     

45Si2Cr预应力混凝土钢筋断裂分析

对断裂失效的45S i2Cr预应力混凝土钢筋的拉伸断口、化学成分、夹杂物、热处理工艺和显微组织进行分析。结果表明,断口呈脆性断裂特征,断裂的主要原因是热处理工艺不当,另外S含量偏高及钢筋表面存在裂纹也会引起断裂失效。提出预防措施。     

φ6 mm HRB400E带肋钢筋盘条的开发

为扩大品种范围、提升产品竞争力,成渝钒钛科技有限公司决定在高线产线上开发φ6 mm HRB400E带肋钢筋盘条。设计了带肋钢筋盘条化学成分,通过控轧控冷工艺参数对热轧盘条组织性能影响的相关分析,制定了轧制工艺参数,并研究了不同风冷工艺对其组织性能的影响。结果表明,通过控轧控冷工艺的优化,可以稳定生产出φ6 mm热轧带肋钢筋盘条,盘条微观组织均匀,各项指标均符合国家标准对抗震钢筋的要求;轧后风冷速度对盘条组织性能的影响较大,当冷速过快时钢筋组织中会出现贝氏体,使钢筋出现无屈服平台现象,应采用适当冷速。     

Nb微合金化HRB400E钢筋的试制

针对钒氮合金价格上涨，阳春新钢铁有限责任公司采用Nb及Nb、V复合微合金化技术对HRB400E钢筋进行了试制。结果表明，含Nb钢连铸过程中由于Nb（C、N） 的析出，铸坯易产生表面和内部缺陷，采用低过热度、均匀的二次冷却、控制Nb含量及适当提高矫直温度的措施，可有效减少铸坯缺陷。Nb含量与钢筋强度的提高不是线性关系，但对带肋钢筋盘条强度提高的效果比直条的好。采用Nb替代V，轧制φ6～φ10 mm 带肋钢筋盘条，成品化学成分、力学性能、金相组织、外形尺寸等全部合格，吨钢合金成本降低约100元。     

Nb微合金化HRB400E钢筋的试制

针对钒氮合金价格上涨，阳春新钢铁有限责任公司采用Nb及Nb、V复合微合金化技术对HRB400E钢筋进行了试制。结果表明，含Nb钢连铸过程中由于Nb（C、N） 的析出，铸坯易产生表面和内部缺陷，采用低过热度、均匀的二次冷却、控制Nb含量及适当提高矫直温度的措施，可有效减少铸坯缺陷。Nb含量与钢筋强度的提高不是线性关系，但对带肋钢筋盘条强度提高的效果比直条的好。采用Nb替代V，轧制φ6～φ10 mm 带肋钢筋盘条，成品化学成分、力学性能、金相组织、外形尺寸等全部合格，吨钢合金成本降低约100元。     

美国带肋钢筋供需状况及生产现状

介绍了近年来美国带肋钢筋的供需状况和进出口情况,以及美国主要带肋钢筋生产商纽柯公司、商业金属公司、盖尔道美洲公司、耶弗拉兹集团北美公司和TAMCO钢厂的带肋钢筋生产情况。当前美国政府为本土带肋钢筋生产厂创造了诸多有利条件,其供需和进出口状况都呈恢复性上升态势,本土钢厂均按照ASTM标准生产,钢级包括ASTM A615、ASTM A616和ASTM A706,规格包括Φ10（3号）～Φ57mm（18号）,有直条,也有盘条。