铸件粘砂机理浅析及其防止措施

本文所阐述的铸件粘砂问题,主要通过对机械粘砂机理的分析和紧实度(空隙率)的试验与研究,探讨得出关系式A+B=1,δ=y·A,B=1-δ/y。并针对其有关的影响因素,提出改善和防止铸件粘砂的一些措施。     

高透气性湿型砂铸件表面粘砂控制

介绍了生产HT250气缸盖铸件的型砂系统构成,对铸件表面粘砂缺陷进行分析认为是机械粘砂,采取提高铸型硬度,控制含泥量在工艺上限,原砂SiO2量相对偏低时,加入一定比例的细新砂等措施,有效解决了问题.     

防止铸件粘砂的若干工艺措施

该文叙及防止铸件粘砂的若干工艺措施，对防止铸件粘砂有一定实际意义。     

树脂砂铸件粘砂缺陷的分析与解决

对树脂砂工艺导轨铸件产生粘砂缺陷的原因进行了分析,从浇注系统、砂芯、起模斜度、模样准备、型砂、脱模剂、涂料、造型操作及浇注温度等方面提出了解决措施,制定了合理的工艺方案,避免树脂砂铸件的粘砂缺陷,提高了铸件清理的工作效率,有效降低了生产成本,改善了产品外观质量。     

控制磷含量改善铸铁件粘砂

纺织机械的绝大部分铸件生产采用湿型铸造方法，对铸件的表面质量要求较高。机械粘砂是生产中的一种常见缺陷，它主要出现在铸件的厚壁部分和转角等热节部位，甚至整个铸件表面，铸件清理的难度和工作量大，甚至造成铸件报废。产生机械粘砂的主要原因是型砂性能波动，流动性降低及有效煤粉含量少。在采用循环砂处理系统的铸件大批量生产中，机械粘砂缺陷往往不能在短时间内制止和消除。我们进行了一系列提高铸件中磷含量的试验，以解决铸件粘砂问题。生产实践证明，适当地提高铸铁件的磷含量，有助于其抗粘砂能力的提高。使用低流动性型砂和…     

铸铁件粘砂缺陷的研究

按合金种类研究铸件缺陷可深化研究内容；深入研究铸铁粘砂缺陷肯定化学粘砂不会在铸件上出现。机械粘砂的主要影响因素是接触角和砂型空隙尺寸。铸铁件粘砂可以预测，从而在工艺设计中拟具措施防止。     

V法铸造铸铁件粘砂成因及对策

结合铸件粘砂机理，从Ｖ法铸造的成型特征上分析Ｖ法铸造铸件的粘砂原因。经长期生产实践探索，总结出Ｖ法铸造铸件防止粘砂的有效措施。     

叉车变速箱体消失模铸造粘砂缺陷的控制

通过消失模铸造方法生产的叉车变速箱体存在比较严重的粘砂缺陷,缺陷主要集中在法兰盘和箱体的拐角、凹槽、死角等部位.分析缺陷后确认为机械粘砂,并提出了控制缺陷的措施.通过调整浇注温度、涂层厚度、型砂紧实度、负压大小、浇注速度等工艺因素,大大减少了箱体粘砂缺陷,并避免了因粘砂缺陷导致铸件报废的情况,提高了铸件成品率.     

消失模铸造铁套防粘砂措施

粘砂是消失模铸件常见的铸造缺陷,造成粘砂的工艺因素多种多样.防止铸件粘砂应从多方面着手,综合分析生产过程各工艺环节,抓住主要影响因素,理顺操作规范和工艺参数,有针对地采取防治措施才能收到良好效果.本文结合消失模铸造铁套件产生粘砂部位和粘砂的形式,从多角度分析造成铸件粘砂的原因,提出防止措施和生产中的注意事项.     

高密度造型铸件的粘砂及其防止

本文探讨了高密度造型生产的铸件化学粘砂和机械粘砂的形成机理 ,并从铸型涂刷涂料、精选膨润土和煤粉、控制型砂紧实率、排除型芯气体和控制旧砂质量等方面较详细地阐述了防止铸件粘砂所采取的措施。     

AM60B镁合金的Al5Ti1B细化工艺研究

研究了不同处理参数下,A15Ti1B对AM60B镁合金的细化工艺.结果表明:当加入0.3wt％细化合金,在780℃保温30min后浇注时,AM60B合金平均晶粒尺寸由348 μm变为73 μm.由于TiB2与α-Mg晶粒错配度相差较小,异质核心促进镁合金形核,从而细化合金,随着细化温度和时间的变化,晶粒的细化效果又有所不同.     

柔性轧制Q235B和Q345B钢的生产实践

为解决用户个性化需求与企业规模化生产之间的矛盾,结合生产实际,用一种Q235B普碳钢铸坯按Q235B和Q345B两种强度级别热轧带钢要求进行生产试验.结果表明,利用控轧控冷技术的细晶强化与相变强化效果,可以用Q235B普碳钢铸坯生产出完全满足Q345B要求的热轧带钢,降低Q345B高强带钢的生产成本,实现了Q235B和Q345B两个强度级别热轧带钢的柔性生产.控轧控冷钢板的屈服强度可达395 MPa以上,抗拉强度可达510 MPa以上,韧塑性也满足标准要求.     

钛金属(B4C+B2O3)固体粉末渗硼

B4C在(B4C+B2O3)中的含量分别为30%和40%,温度900℃,保温6h,在金属钛表面进行固体粉末渗硼。通过XRD测定试样表面的物相。结果表明,2种不同渗剂条件下均没有TiB2生成。对于B4C含量为40%的渗剂,钛表面生成TiB,而B4C含量为30%的渗剂,生成的TiB极少,表明活性B主要由B4C提供。对于B4C含量为40%的渗剂,当温度升高到1050℃时,钛表面生成TiB2,而TiB的生成速度受到抑制。从热力学上以B4C、B2O3为渗剂均有可能生成TiB2和TiB。动力学上,900℃下,由于B在TiB中的扩散系数大于其在TiB2中的扩散系数,主要生成TiB。温度为1050℃,由于B在Ti中的扩散系数大于其在TiB中的扩散系数,主要生成TiB2。     

发动机后悬置支架1001114-B50B0工艺分析

EQ1128ZJ2 502汽车发动机后悬置支架过去采用球墨铸铁铸造,零件多、质量大.现采用精密铸造,材料采用ZG45,减轻零件质量(减少约20 kg)的同时也减少了零件数量,达到降低成本的目的.主要介绍该零件的生产过程,并对其工艺进行分析,为以后发动机后悬置设计提供技术上的参考.     

NF-κB介导的连翘酯苷B对宫颈癌细胞增殖活性的抑制作用

目的:研究连翘酯苷B是否通过抑制NF-κB调控p21/Cyclin E/CDK2信号通路,对宫颈癌细胞（HeLa）增殖产生影响。方法:在培养的HeLa细胞,不同浓度（1,2,4 μmol/L）连翘酯苷B处理24、48、72 h后采用MTT实验观察细胞活力变化。观察不同浓度的连翘酯苷B对肿瘤细胞克隆形成的影响。连翘酯苷B处理细胞后,观察转录因子NF-κB（p-p65、p65）蛋白调控变化,并检测蛋白p21、以及细胞周期蛋白Cyclin E、CDK2的表达变化。结果:连翘酯苷B浓度依赖性抑制肿瘤细胞克隆形成,且对HeLa细胞增殖效应的抑制呈时间及浓度依赖性。连翘酯苷B浓度依赖性上调p21蛋白水平,并且下调p-p65、Cyclin E与CDK2水平。 结论:连翘酯苷B通过抑制转录因子NF-κB,影响p21/Cyclin E/ CDK2信号通路抑制了HeLa细胞增殖。