锅炉汽气色裂纹原因分析及防治措施

某电厂1号300 MW机组1995年投产.锅炉汽包简体材质为德国生产的SA299,汽包壁厚200 mm,筒身在制造过程中经910～930℃/4 h冲压正火,590～610℃/4 h回火,整体进行了607～635℃/5.5h退火,400℃后出炉空冷.2007年4月与2011年4月检修期间,分别发现汽包内壁简体裂纹和内壁筒体拼接环焊缝裂纹.     

2028t/h“W”火焰锅炉汽包两侧水位偏差大的原因分析及处理

某发电公司 600 MW机组2028 t/h"W"火焰锅炉配备6台双进双出钢球磨煤机,每台磨煤机对应4只煤粉燃烧器,共24只燃烧器,分别布置在下炉膛前、后拱上.该型锅炉汽包全长27800 mm,内径1775mm,壁厚185 mm,筒身直段长25 248 mm.汽包两端安装有6个电接点水位计,其反馈接入机组DCS.电接点水位计运行数据显示,汽包左侧的水位经常高出右侧200～300 mm,严重时两侧水位差达400 mm,给锅炉的安全运行带来隐患.     

超超临界机组仪表导管壁厚计算的适用条件

本文介绍了内压直管最小壁厚计算公式及适用条件,分析了工程设计中内压直管最小壁厚计算公式,指出了GB 50764、DL/T 5054、DL/T 5366标准中内压直管最小壁厚计算公式与ASME B31.1不同处;说明超超临界机组仪表导管壁厚计算依据应是ASME B31.1,且仪表导管应选用接近的较厚壁厚。     

超超临界机组仪表导管壁厚计算的适用条件简

本文介绍了内压直管最小壁厚计算公式及适用条件,分析了工程设计中内压直管最小壁厚计算公式,指出了GB 50764、DL/T 5054、DL/T 5366标准中内压直管最小壁厚计算公式与ASME B31.1不同处;说明超超临界机组仪表导管壁厚计算依据应是ASME B31.1,且仪表导管应选用接近的较厚壁厚。     

坚持标准 确保引进工程质量

珠海电厂首期2×700MW机组,由日本某大集团总承包,锅炉汽包由该集团下属的造船厂制造,运抵现场检验发现汽包大小138个管座角焊缝,53个有气孔或未熔合缺陷,按ASME标准,其中37个要挖补和热处理;另外,还有一道环焊缝低于母材5mm,属未完工焊缝。中日双方围绕美国ASME标准展开了针锋相对的技术谈判。     

整体锌筒与模具(三)

4 实现整体锌筒减薄的技术要素 4.1 锌筒壁厚的基本要求 电池整体锌筒对于提高产品质量,特别是防漏性能较之焊接锌筒具有明显的优越性。轻工业部在“六五”规划中曾制定了明确的发展整体锌筒的技术经济政策。在推广过程中,各地R20锌筒壁厚大致如下:东北地区为0.45mm、壁厚范围为0.41～0.48mm;中南地区大都为0.40mm、壁厚范围为0.32～0.45mm;华     

关于改变锅炉再循环管接口位置的建议

有些锅炉再循环管口汽包壁会出现裂纹,特别以低合金钢汽包为甚,这一问题严重地威协着锅炉的安全运行。例如金竹山电厂2号炉汽包再循环管口的裂纹(已处理)最长一条达175mm,最深的达42mm,几乎达汽包壁厚的一半。     

汽包超声波检验中一种伪缺陷的识别

引言汽包是火力发电厂锅炉的重要部件,对汽包进行探伤检验已成为保证机组安全运行的重要手段之一。我们对沙岭子发电厂3号炉(300MW)汽包进行了安装前的超声波检验。检验过程中,发现有一些类似于缺陷的信号反射,经分析与验证,确定其为伪缺陷信号。 1 实验过程沙岭子发电厂3号炉汽包为东方锅炉厂制造,材料为BHW35,内径1792mm,壁厚145mm,工作压力为18.6MPa(表压     

210米烟囱滑模施工

一、工程概况大同二电厂一期工程需建210米烟囱两座,其结构情况为:①圆板式基础,埋深7.62米,直径34米;②筒身最大外径19.1米,壁厚700毫米,筒首内径8米,壁厚500毫米(最小壁厚180毫米);③设有直爬梯、     

改进的双曲线冷却塔塔筒壁厚计算方法

对于常规冷却塔,塔筒喉部以上及喉部以下分别采用1个指数变厚参数,即可确定塔筒壁厚。然而超大塔、间冷塔塔筒下环梁的壁厚比常规塔要大很多,指数变厚方法难以适应这些塔筒壁厚定位设计的需要。为了解决该问题,提出了塔筒壁厚定位计算的改进方法,对喉部以下的区域进行分段处理,增加1个指数变厚参数。在满足塔筒稳定性的条件下,改进方法能够有效减少冷却塔塔筒的混凝土用量。     

锅炉筒体强度采用ASME规范的计算方法

我国电站锅炉设计已越来越多地采用国际先进的科技标准,特别是对与外商协作或出口产品的设计,都要求按美国机械工程师学会（ＡＳＭＥ）《锅炉与压力容器规范》（以下简称“规范”）的要求进行。现就笔者多年应用上述ＡＳＭＥ规范的实践中遇到的几个实际问题作一介绍。１　外径大于１２７ｍｍ筒体的壁厚计算规范第Ⅰ卷“动力锅炉”中的ＰＧ２７．２．７条的规定。筒体的最小需要壁厚：ｔ＝ＰＤ２ＳＥ＋２ＹＰ＋Ｃ（１）或ｔ＝ＰＲＳＥ－（１－Ｙ）Ｐ＋Ｃ（２）式中　Ｓ——许用应力;Ｒ——筒体内半径;Ｙ——系数;Ｅ——减弱系数;Ｐ——…     

SA387Gr11CL2调质热处理攻关

<正>某氨合成塔压力壳和一段变换炉壳体材料均为SA387,其中氨合成塔封头为SA387Gr22CL2,壁厚110mm;筒体为SA387Gr11CL2,壁厚175mm;一段变换炉封头为SA387Gr11CL2,壁厚80mm;筒体为SA387Gr11CL2,壁厚140mm。制定的采购规程要求材料的供货状态为正火+回火,但钢板生产厂家为满足性能要求,将钢板的供货状态     

HG—120/39—12型锅炉汽包降水管座焊缝缺陷的处理

一、概况长山热电厂四、五号炉是哈尔滨锅炉厂制造的 HG—120/39—12型锅炉。汽包长度8340mm,汽包外径1755mm、壁厚46mm,材质为20g。分别于1973年7月、11月投产,已累计运行81793小时和79907小时,其中四号炉大修4次,五号炉3次,分别启停96次和42次。在1983年五号炉大修进行汽包普查时,发现4根集中降水管座焊缝均有内在的和外部的大面积密集性缺陷及局部裂纹的严重缺陷。随后又对四号炉汽包降水管座焊缝检测,也发现同类问题。为消除上述缺陷,在省电力     

基于ASME标准的超超临界机组仪表导管设计研究

阐述了超超临界火电机组仪表导管设计采用ASME B31.1标准的主要依据和原则;分析了管道壁厚计算方法,提出了导管材料、规格、连接方式以及阀门的选择方法 ;明确了采用ASME相关标准对超超临界机组的仪表导管和阀门材料及规格的选取在适用性、安全性和可靠性等各方面都具指导意义。     

火力发电厂锅炉安装前安全性能检验探讨

介绍了锅炉安装前检验的范围,包括汽包、联箱、受热面管排、主给水管道及承重结构等.汽包和联箱的检验重点应放在管座角焊缝处;受热面管应注意弯管部位的不圆度和厚度;主给水管道可通过宏观检查发现缺陷、通过壁厚测量发现壁厚超标问题;承重结构应注意预防焊接时出现气孔缺陷等.     

汽水分离再热器环缝焊接质量分析

岭澳核电产品汽水分离再热器(MSR),在国内首次生产,外部壳体采用P355GH材质,和国内材料16MnR相近,但是它含有Al、Cr、Ni、Cu等微量元素,焊接性能比16MnR差。筒节内径φ=5350mm,壁厚δ=30mm,直径大,筒壁厚,刚性差。每台MSR产品的外部壳体由8节简体拼接成(见图1)。制造工艺是先接左边4节简体,再接右边4节简体和右封头,然后把两大段拼接到一起,最后接左封头。     

1000 MW机组锅炉受热面弯管外弧侧壁厚控制计算比较

采用不同标准对1 000 MW机组锅炉受热面弯管外弧侧最小需要壁厚Swx,min进行了计算.结果表明:由GB/T 9222和DL/T 5054计算的Swx,min非常接近,且均小于按JB/T 1611或JB/T 6509计算的结果;在制造检验中,应按JB/T 1611-93和JB/T6509-92对弯管外弧侧壁厚进行控制,若壁厚减薄率略大于其规定的控制值,可按GB/T 9222或DL/T 5054的最小需要壁厚控制;对在役锅炉,按DL/T 438执行,但需考虑材料蠕变损伤引起的性能劣化的影响.     

16ГНМ汽包用钢的焊接性及焊补实践

吴泾热电厂400t/h锅炉系上海锅炉厂制造的超高压中间再热式汽包锅炉(555℃、140kg/cm~2)。汽包由哈尔滨锅炉厂利用苏制670t/h炉汽包改装配制,其材料为16ГНМ钢,筒体尺寸φ1996×98mm、总长14200mm。汽包工作压力155kg/cm~2、工作温度350℃,配有五根集中下降管,管座为15CrMo钢φ507×80mm。汽包与下降管座采用插入式K型坡口,手工电弧焊接。该炉于69年投产以来,先后发现汽包封头内壁环缝、热影响区及纵缝热影响区表面有二     

汽包安全门的角焊缝无损探伤

一、用常规方法探伤角焊缝存在的问题汽包安全门管座是采用插入汽包后再在外部加以焊接,在汽包上未开焊接坡口,因此,填充金属少。同时,由于汽包壁厚与管子壁厚相差很大,焊接时容易产生缺陷,焊区局部热处理困难,制造厂又没有焊接检验资料。     

黔北电厂#3炉大屏过热器进口分配联箱壁厚减薄后的强度校核

本文对东方锅炉厂制造的黔北电厂#3炉大屏过热器进口分配联箱壁厚减薄进行了分析，为保证受压元件的运行安全，对减薄的联箱分别按照《水管锅炉受压元件强度计算GB9222-88》标准和设计生产所用的美国ASME2001版标准进行了强度校核和比较，为更换该减薄的联箱及裕度很小的联箱，提供了依据。以提请各位同行在锅炉设备监造、质检过程中注意。