小型圆锥轴承外圈的辗扩

小型圆锥滚子轴承外圈毛坯采用大端面向外放置的方法辗扩时,有以下优点:(一)增大了碾压辊的轴径,可提高寿命;(二)对辗压前毛坯尺寸要求小,可节省原材料;(三)增大了辗压比,可提高锻件质量。 但在辗扩过程中产生的反作用力,使环坯向外翘起,引起辗扩过程不平稳,易啃伤环坯,并使工件产生外锥度(图1)。     

第1代轮毂轴承外圈冷辗扩工艺设计

分析第1代轮毂轴承外圈的结构特点和原高速镦锻的难点,介绍了采用"高速镦锻+冷辗扩"加工轴承外圈的工艺设计方法,对冷辗扩图、毛坯图和辗扩模具的设计进行了详细的说明。     

轿车轮毂轴承毛坯塔锻工艺

轿车轮毂轴承是近年发展较快的轴承新品种,国际市场需求量较大。轮毂轴承套圈毛坯的外圈具有壁薄宽度大、内圈大小头尺寸相差较大的特点,故而锻造加工难度大。我国许多轴承套圈的锻造企业出于生产成本的考虑,多是采用劳动密集型的压力机联线生产,所用工艺方法有单件挤压成形和挤压辗扩成形。但普遍存在三个问题:一是采用普通型的辗扩机(辗扩宽度在35mm以下)进行辗扩比较困难,辗扩过程不稳定,外圈轴向毛刺大,而且     

双沟道球轴承外圈冷辗扩变形规律有限元分析

分析双沟球轴承外圈的冷辗扩工艺,以ABAQUS软件为平台,建立了冷辗扩三维有限元模型.通过选取不同毛坯和工艺参数进行模拟轧制,研究了毛坯设计和工艺参数确定的基本方法.揭示了双沟球外圈冷辗扩成形的机理.     

关于《圆锥内圈直挡边的磨削》一文的讨论

本文以D_砂_(max)=Do/tgα公式,取代原文中计算砂轮临界直径 D_砂_(max)=1/2[(D_1-D_o)tgβ+(D_1+D_o)/tgβ]计算公式.可精确、简单地计算出砂轮直径,保证圆锥内圈直挡边的磨削加工质量,并符合轴承产品的优化设计取值.附图1幅.     

在空心工件上滚压螺纹

在空心工件上滚压螺纹时,即使壁的刚性相当大,但由于沿工作长度刚性不一致,也会在长度l上沿外径产生锥度(D-D_1)/l(图a),因而加工出不完整的螺纹.为避免这种情况,在滚压螺纹前在毛坯沿长度l上做出倒锥(图b),即使(D_3-D_1)=(D-D_1),这样在全长上即可滚压出合格的沿外径完整的圆柱螺纹.例如当径向液压材料为钢45空心工件(内孔直径64mm)M72×1.56h螺纹时,在螺纹长度l=30mm上产生0.3mm的锥度(由于刚性低和工件长).在毛坯上做出同样的倒锥后就能滚压出合格的螺纹,但外径不可避免地有不大的中凹(在0.1mm内),这是由于靠近端面刚性有所增大,在倒锥和径向滚压条件下不可能纵向车削金属.     

反拉深工艺的应用

图1所示零件为水泵外罩筒形件。该零件拉深系数m=d_1/D_0=242/565式中m——拉深系数;d_1、d_2——筒形件直径(mm),取材料中间尺寸;D_0——毛坯直径(mm);h_1、h_2——拉深件高度(mm)。     

温挤压圆锥外圈毛坯滚道直径的测量

温挤压成形的圆锥外圈毛坯如图1所示。由于零件结构形状和工艺方法等原因,其滚道直径D_1只得标注在窄端面上,且用卡尺测量;由于窄端面是自然形成的,高低不平很     

调心滚子轴承外圈反滚道辗扩工艺

为了提高钢材利用率,减少金属切削量,我厂在锻造调心滚子轴承外圈(图1)时,采用内滚道辗扩工艺。但是,内滚道辗扩工艺往往因为辗扩前坯料的几何形状不合理,会造成辗扩后的端面不饱满,甚至出现凹坑。尤其是较大尺寸的产品,我厂采用两次辗扩成形工艺,端面缺陷更为严重。开始认为是辗扩前的坯料高度偏低或设备调整不当引起的,于是就集中力量解决这些问题,但是仍然不能奏效。通过认真分析发现,主要原因是原工艺首次辗扩后的坯料几何形状不合理,其形状如图2所示。     

UC类外球面轴承套圈毛坯套锻──外球面辗扩工艺

UC类外球面轴承是近年来发展较快的轴承品种，海外市场需求量较大。其内圈具有较高的宽度，内圈料重比外圈重得多，故而现行国内该品种轴承套圈毛坯的锻造均采用单件生产工艺，外圈采用挤压--辗扩工艺，内圈采用挤压成形工艺，普遍存在着材料利用率低，内圈宽度平行差超差严重的现象．针对这些问题，我们在总结向心球轴承套图锻件（内圈重量轻于外圈）的套银--辗扩工艺和塔形--辗扩工艺的基础上，从对年初开始对UC类外球面轴承套圈毛坯的锻造工艺进行了套锻--辗扩工艺的攻关，取得了较好的效果．为推广该工艺，在原有压力机联线（单件生产…     

铝合金小活塞销孔的精加工

630型旅遊车制动系统气泵零件——活塞,结构如图1(铝合金棒料)。直径为φ10~(+0.016)mm,(光洁度▽8),椭圆度及锥度误差不大于0.008mm。由于尺寸小,结构复杂,刚性差,质量要求高,因此销孔加工一直是生产中一大难题,主要表现为椭圆度超差,孔径尺寸不稳定,表面有划伤现象,废品率平均达10％以上。原工艺采用钻孔、扩孔、铰孔及无刃铰孔(挤孔)。制件在夹具上安装定位夹紧如图2a,夹紧力作用如图2b,加工时操作者采用的切削规范为S_铰=S_挤=0.13mm,切削速度n=195r/min,铰刀为常用结构,     

辗压辊头部形状对圆锥外圈锻件辗扩质量的影响

在倾斜式扩孔机上辗扩圆锥轴承外圈锻件时,采用的辗压辊头部结构形状有两种(见图1)。辗扩时,环坯的大端面有向里放和向外放两种方法。 由于辗压辊的头部形状是呈锥形的,辗压轮施加给环坯的作用力P可沿辗压辊头部斜面分解为P_1和P_2两个分力。在辗扩过程中,环坯在斜面垂直分力P_1的作用下受到压缩,同时在摩擦力的作用下旋转,壁厚逐渐减薄,直径扩大,而斜面水平分力P_2将推动环坯轴向移动,对辗扩锻件质量有较大影响。     

孔内圆弧槽中心直径的测量

在加工如图1所示回转支承外圈内圆弧槽d时,由于圆弧槽d中间有环形油槽使测量极为困难,因此在车削加工过程中尺寸D_0很难保证,工件返修率、报废率均很高。经工作实践,我们摸索总结出一套较为科学的测量办法,即省时又方便,深受操作者欢迎。 车削加工时,首先严格控制孔直径D_1的尺寸,然后在测量时用一个直径为20mm的标准钢球放入     

阶梯盲孔的研磨

液压阀中的阶梯盲孔由于光洁度及形位公差要求较高,如图1所示阶梯盲孔D_1与D_2的圆度允差0.003mm,同轴度允差0.005mm,与阀芯配合间隙0.005mm～0.01mm,因而限制了加工手段,使孔的质量不易得到保证。我们利用了L_2大于L_1的有利条件设计了一套阶梯盲孔研磨器具,不仅使质量得到了保证,且提高了加工速度。阶梯盲孔研磨器具(见图2)由研磨杆1、     

沟球断面环件冷辗扩三维有限元模拟与工艺设计

沟球断面环件冷辗扩是滚珠轴承套圈制造新工艺。以有限元软件Abaqus为平台,根据冷辗环机实际工作条件,建立从矩形断面毛坯冷辗扩成形沟球断面环件的三维弹塑性动力显式有限元模型。通过动力显式有限元数值模拟,研究沟球断面环件冷辗扩变形过程,揭示出该环件冷辗扩中直径增长和圆度变化规律。基于数值模拟结果,优化设计矩形断面环件毛坯尺寸和冷辗扩工艺参数。在D56G90冷辗环机上进行沟球断面环件冷辗扩试验,验证了数值模拟结果,并采用矩形断面环件毛坯成功冷辗扩出了沟球断面轴承套圈。     

数控曲轴铣床加工发动机曲轴实例

我厂在小松公司GPM900B-2型曲轴数控铣床上加工从德国引进B/F8L413F型风冷发动机的主轴轴颈、连杆轴颈和卵形轮廓曲臂外圆(附带加工曲臂端面),如图1所示。铣刀主轴转速36r/min,刀盘直径920mm,切削速度104m/min,最大进给速度2400mm/min;工件主轴转速0～5r/min。一根曲轴毛坯整个铣削(一次完成精加工)过程只需40min左右。到目前为止,在该机床上已加工出曲轴4000余根,与传统加工方法比较,经济效益相当显著(详见表1)。 图2是曲轴装夹和同时加工主轴轴颈及连杆轴颈示意。由图可以看出各个曲臂的分度情况(90°分度),曲轴绕回转中心转一周即可…     

简易钻孔夹具

我公司大量生产烧结机备件如图1。工件毛坯锻成后,车削直径φ35-_(0.30)~0mm和两端面。加工φ6mm孔的原工艺是先划线,再上钻床按线找正钻孔,费工费力。为此我们设计了钻孔夹具如图2所示。     

测量内孔滚道的游标卡尺

我厂在加工图1所示槽轮外圈的φ34.6_(+002)~(+005)mm尺寸时,测量遇到了困难。利用125mm规格、0.02mm精度的游标卡尺(如图2所示)将直径φ6.5mm的两个钢球分别焊接在上量爪上,测量时按原来的游标卡尺读数加上两个钢球的尺寸,就是所测量的实际尺寸。     

冲床代替空气锤冲薄壁锻件孔

一般在锤上冲孔的锻件毛坯,其工艺要求D_0/d_1≥2.5～3(D_0——毛坯直径,d_1——冲头直径),当D_1/d_1愈小。孔壁就愈薄。随着冲孔深度的增加,由于冲子下面难变形区的推挤作用,使毛坯产生严重畸变。如图1所示的锻件,锤上常采用的锻造工序是:镦粗→冲孔→芯轴拔长→修整。     

外圈带凸缘的圆柱滚子轴承外圈挡边平行度测量

1　测量要求待测零件为外圈带定位凸缘的圆柱滚子轴承外圈,见图1。该套圈外侧带一形状不规则的法兰,内侧有两个挡边。该系列轴承外圈直径范围为30～150mm。测量要求:(1)以B为基准面测量挡边的平行度;(2)以A为基准面测量挡边的平行度。本文着重解决第2个问题。图1　轴承外圈2　测量原理如图2所示,支起基准面A,把测头放在待测挡边上,旋转套圈一周,测量仪表的最大示值与最小示值之差,即为外圈两挡边的平行度误差。根据形状和位置公差的定义(GB11831980),测头的理想位置是在定支点的正下方。1-测头;2-定支点;3-动支点图2　测量时支点及测头的…