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用金相显微镜、扫描电镜和X射线衍射分析方法对油气井集输用16Mn钢弯管失效件的显微组织、宏观形貌和产物组成进行了分析.结果表明,输送介质中的CO2腐蚀引起弯管内壁变形处出现腐蚀坑,并在输送压力和油、气、固多相流的冲刷作用下使弯管顶端内表面产生应力腐蚀,从而导致弯管发生破裂. 相似文献
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16Mn(HIC)钢在硫化氢环境中的应力腐蚀开裂行为 总被引:2,自引:0,他引:2
用慢应变速率拉伸实验及U形弯试样浸泡实验研究了16Mn钢和16Mn(HIC)钢的基体及焊缝材料在酸性H2S溶液中的应力腐蚀开裂(SCC)行为.结果表明:在实验条件下上述材料均具有明显的SCC敏感性,其裂纹是氢致开裂引起的穿晶型应力腐蚀开裂;16Mn(HIC)钢抗SCC的性能优于16Mn钢,但16Mn(HIC)不具有明显的耐SCC的性能;两种材料焊缝的SCC敏感性明显大于母材,热处理能够改善焊缝抗应力腐蚀开裂的性能. 相似文献
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为提高掘进机装载机构中部运输槽的耐磨性,将中阐运输槽面板由16 Mn钢改为耐磨钢NM360,通过对母材焊接性分析确定了合理的焊接工艺,从而解决中间运输槽面板与铲板体主立板的焊接技术问题. 相似文献
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9Mn2V钢锻造后经840℃淬火,180℃回火,磨削后,用磁粉探伤机进行探测时,发现两加工面均有磁痕聚集。其形貌见图1(A),图2(B)。裂纹方向大都与磨削方向垂直。图1(A)磁痕淡、细、有分叉状、直线状,有的呈变形网状,数量较多。图2(B)磁痕浓、粗,大部分直线状,且裂痕均从圆孔处开裂,数量少一些。从侧面看,裂纹最深达8mm。 相似文献
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对16Mn钢双面埋弧焊CT试样的焊缝、热影响区、母材及垂直焊缝方向的疲劳裂纹扩展速率进行了研究。结果表明,焊接接头的不同部位疲劳裂纹扩展速率不同,平均应力、焊接残余应力、金相组织对疲劳裂纹的扩展速率都有一定的影响。 相似文献
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本文研究了16Mn钢连铸板坯贝壳状断口的宏观及微观形态与金相组织的关系。表明了16Mn钢铸态贝壳状断口是沿着奥氏体晶界断裂,而不是沿着柱状晶晶界断裂。 相似文献
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为解决16Mn钢水下湿法焊裂纹的问题,采用水下专用焊条T203A,在焊接试验压力舱内对16Mn钢进行了一系列水下湿法焊接试验。通过对扩散氢含量、缓冷方式、水深等对接头裂纹的影响的研究,可知降低接头扩散氢含量和缓冷均可降低裂纹率,而预热则可更有效降低裂纹率,预热到100℃可基本消除焊道下裂纹 相似文献
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16Mn钢及其热影响区在碱性硫化物环境中的应力腐蚀行为与机理 总被引:2,自引:0,他引:2
利用电化学测量技术、慢应变速率拉伸实验和U形弯试样浸泡实验,研究了16Mn钢及其模拟热影响区(HAZ)在碱性硫化物和Cl~-介质中的应力腐蚀开裂(SCC)行为与机理.结果表明:16Mn钢原始组织、粗晶组织(空冷组织)和硬化组织(淬火组织)在碱性硫化物环境中均呈钝化状态,钝化电流密度依次降低.由淬火组织、空冷组织和原始组织的自然腐蚀电位依次降低可以推知,HAZ为阴极,焊缝和基体为阳极,长期服役后靠近熔合线处由于腐蚀暴露出残余拉应力区,引起SCC.HAZ中硬化组织、粗晶组织和原始组织在碱性硫化物环境下的应力腐蚀敏感性依次降低,其中硬化组织的SCC特征明显.而其余2种组织的SCC特征不明显.16Mn钢焊缝区在碱性硫化物环境中SCC裂纹扩展机制为沿晶型阳极溶解机制. 相似文献
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通过交流阻抗测试技术对16Mn钢在不同土壤中不同湿度条件下的阴极极化行为进行了研究,提出了通过实验室实验确定阴极保护参数的方法.结果表明:可以通过交流阻抗技术绘制出电荷转移电阻(Rt)对阴极极化电位(Ee,c)曲线,用于分析腐蚀过程的控制机制,指导阴极保护参数的选取.由Rt-Ee,c曲线形状可以判断腐蚀控制步骤,并根据曲线上的特征点确定阴极保护最小保护电位、最佳保护电位和最大保护电位,通过失重实验进一步证明了采用Rt—Ee,c曲线选取土壤中阴极保护的参数是可行的. 相似文献