俄罗斯联合冶金公司阿尔梅捷耶夫钢管厂10-65型焊管机投产

俄罗斯联合冶金公司阿尔梅捷耶夫钢管厂近日投产1台10-65型焊管机。该焊管机不仅可以生产圆管,还可生产15mm×15mm,25mm×25mm,30mm×30mm,30mm×20mm,40mm×20mm,40min×25mm,50mm×25mm,壁厚1．5-3．0mm的异型管,设计年产量为2．5万t,预计于2008年11月达到设计产量。     

消失模涂料收缩率的检测方法

<正>1材料准备(1)取一张A4的复印纸,标准尺寸:297 mm×210 mm,沿宽度方向对半裁开即:297 mm×105 mm,用其中一张剪出"工"字形,上横、下横及中竖宽度取15 mm,长度297 mm不变。(2)取一块450 mm×250 mm厚(10¹5 mm)的泡沫板作为托板,放于平整的桌面上。(3)取一块400 mm×200 mm厚0.0115 mm)的泡沫板作为托板,放于平整的桌面上。(3)取一块400 mm×200 mm厚0.01⁰.03 mm塑料薄膜正中铺于450 mm×250 mm的泡沫板上。(4)制作一个长方形泡沫框,尺寸如图1,厚度10 mm,正中压在塑料薄膜上。(5)用8"铁钉8枚分段插于泡沫框上,与泡沫板     

Φ180 mm PQF连轧管机组125 mm孔型的设计与开发

为扩大产品规格范围,在Φ180 mm PQF连轧管机组原有孔型的基础上,设计开发125 mm新孔型。以生产Φ73 mm×4.0 mm无缝钢管为例,介绍产品的穿孔、连轧、定(减)径机125 mm孔型的设计与开发,描述125 mm新孔型的设计思路、开发过程及试生产情况。生产结果表明:125 mm孔型设计合理,且产品表面质量良好、壁厚精度高;125 mm孔型的成功开发,使Φ180 mm PQF连轧管机组的产品规格范围下限由Φ114 mm×4.0mm扩展至Φ73 mm×4.0 mm。     

球磨粉的特点及其对预焙阳极性能的影响

研究了球磨粉的特点和普通球磨粉与超细粉的差别,并根据不同粒度焦炭的吸附性计算出其粘结剂的最佳需要量。结果表明,小于0.075mm球磨粉需要粘结剂量是2mm～1mm焦炭需要粘结剂量的3.0倍,是4mm～2mm焦炭需要粘结剂量的3.3倍。同时还计算了由不同粒度焦炭构成的糊料的真密度,小于0.075mm球磨粉构成糊料的真密度低于0.5mm～0.15mm及0.15mm～0.075mm焦炭构成糊料的真密度,但明显高于4mm～2mm构成糊料的真密度。小于0.075mm球磨粉的含量对阳极的性能有明显的影响,其含量适宜时,预焙阳极的体积密度和抗折强度最高,电阻率最低。     

浇注系统和冒口联合补缩消除球铁镶圈铸件缩孔缺陷

锻压机用球铁镶圈铸件,牌号QT450-10,外径φ2 364mm,内径φ2020mm,厚120mm,重995kg。为了防止铸件产生铸造缺陷,运用均衡凝固理论,采用顶注、内浇道分散引入、浇注系统和冒口联合补缩工艺。直浇道φ80mm;双向梯形横浇道,上底35mm,下底45mm,高50mm;内浇道宽50mm,厚8mm,长10mm,共24只。在浇注系统的对面安放侧冒口1只,直径φ180mm,高350mm;冒口颈宽220mm,厚20mm,长10mm,用于溢流和补缩。经批量生产验证,铸件内无缩孔、缩松缺陷,上表面无渣孔、气孔缺陷,工艺出品率81%。实际证明：采用均衡凝固理论设计球铁圈形铸件的补缩系统是可靠的。     

发动机叶片榫槽仿形涡流传感器的设计

针对特定的航空发动机涡轮叶片榫槽,设计了同心方形线圈仿形涡流传感器,在不同激励模式与激励频率下,对发动机叶片榫槽开展电磁学仿真检测试验。仿真结果表明,同心方形线圈传感器在激励频率为500 kHz与外线圈激励模式下,除了半径为0.05 mm,深为0.5 mm的圆形缺陷无法检出外,可以检测出长为1.0 mm,宽为0.2 mm或0.1 mm,深为0.5 mm或1.0 mm的4种纵向缺陷及半径为0.1 mm,深为0.5 mm或1.0 mm和半径为0.05 mm,深为1.0 mm的3种圆形缺陷。     

元素添加方式对激光熔覆沉积Ti-25V-15Cr成形性的影响

目的以阻燃钛合金Ti-25V-15Cr为研究对象,主要研究V、Cr元素粉末的添加方式对激光熔覆沉积Ti-25V-15Cr合金的显微组织及成形性的影响。方法分别以经过粘结包覆Ti(150mm)+V(15mm)+Cr(15mm)、直接混合Ti(150mm)+V(15mm)+Cr(15mm)以及直接混合Ti(150mm)+V(100mm)+Cr(150mm)的元素混合粉末为原料,进行激光熔覆沉积实验,对沉积试样的高度、宽度以及显微组织特征进行研究。结果以粘结包覆Ti(150mm)+V(15mm)+Cr(15mm)和直接混合Ti(150mm)+V(100mm)+Cr(150mm)为原料获得的沉积试样,其沉积效率显著高于直接混合Ti(150mm)+V(15mm)+Cr(15mm)为原料的沉积试样,且沉积试样组织由相对细小的等轴晶和类等轴晶组成,而直接混合Ti(150mm)+V(15mm)+Cr(15mm)为原料的试样组织主要由外延生长的柱状晶组成。结论以粘结包覆Ti(150mm)+V(15mm)+Cr(15mm)为原材料时,在提高沉积效率的同时能够一定程度上细化晶粒。该方法对激光熔覆沉积材料的成形性、成分均匀性及显微组织具有显著影响。     

Φ180 mm PQF连轧管机组238 mm孔型的设计与开发

以生产Φ219 mm×5.7 mm气瓶管为例,介绍了Φ180 mm PQF连轧管机组设计开发238 mm新孔型的设计思路、开发过程及试生产情况.生产实践表明:238 mm孔型设计合理,且产品表面质量良好、壁厚精度高;238 mm孔型的成功开发,使Φ180 mm PQF连轧管机组的产品外径上限由180 mm扩展到219 ...     

利用数值模拟开发涡轮增压器壳体铸件

介绍了汽车发动机中涡轮增压器壳体铸件的结构及技术要求,利用自动化线壳型铸造,一型2件,水平分型,采用封闭式浇注系统,浇口比为ΣF直:ΣF横:ΣF内=2:1.5:1,其中,直浇道截面面积为1 200 mm2,横浇道截面面积为900mm2,内浇道截面面积为600 mm2。热侧冒口直径为65 mm,高度为100 mm,冒口颈尺寸为23 mm×33 mm;顶冒口直径为50 mm,高度为70 mm,冒口颈尺寸为10 mm×25 mm,并在涡轮室内部圆形平面处放置尺寸为50 mm×15 mm×15 mm的随型冷铁,使生产的铸件冒口颈区域微观缩松消除。     

四川三洲特种钢管有限公司Ф630mm周期轧管机试轧成功

2010年6月29日,四川三洲特种钢管有限公司Ф630mm周期轧管机一次试轧成功,并顺利生产出Ф273mm×27-60mm、Ф299mm×40-60mm、Ф325mm×25～50mm、Ф426mm×40～45mm等多种规格大直径厚壁无缝钢管。检测结果表明,试轧钢管的外径、壁厚精度以及内外表面质量均符合相关标准要求,力学及各项综合性能优异。     

球铁滑轨铸件浇注系统和冒口联合补缩工艺设计

滑轨铸件材质QT450-10,重3 020 kg,轮廓尺寸为长5 800 mm,宽550 mm,高180 mm,热节截面尺寸为180 mm×165 mm。为了防止铸件产生铸造缺陷,采用均衡凝固技术,浇注系统和冒口联合补缩工艺,沿长度方向开设10个内浇道,在浇注系统的对面一侧安置4个补缩-溢流冒口。用收缩模数法设计浇冒口尺寸:1个浇口盆,2个直浇道φ56 mm,双向横浇道44/56 mm×80 mm,内浇道40 mm×10 mm。冒口尺寸φ105/φ200 mm×160 mm,冒口颈厚15 mm,宽200 mm,长20 mm。用此工艺连续生产76件,总重230 t,铸件加工后,没有缩孔、缩松、气孔、渣孔缺陷,全部合格。证明采用均衡凝固工艺生产大型球铁铸件是可靠的。     

H型钢腹板冷却波浪的调整

针对H800mm×300mm×14mm×26mm及H700mm×300mm×13mm×24mm等宽腹板窄翼缘大规格H型钢存在的腹板冷却浪问题,通过减少腹板冷却水、控制腹板和翼缘尺寸、减缓腹板在冷床上的冷却速率,腹板冷却浪得到较好控制。     

Q345钢的MAG焊接接头组织及力学性能分析

采用MAG焊接方法制备了不同厚度Q345钢平板对接焊件,分别对其进行拉伸、冲击、弯曲力学性能测试,并对焊缝区域进行显微组织观察,最后采用盲孔法测量焊接试样的残余应力.测试结果表明:12 mm/12 mm焊接试样的综合力学性能明显优于10 mm/12mm与10 mm/10 mm焊接试样.在焊缝中心处10mm/12 mm焊...     

TP2铜管坯水平连铸结晶器的设计原理

水平连铸生产的管坯尺寸及质量与结晶器的结构形状密切相关。结晶器由石墨外套、石墨芯子组成。设计外径为90mm,内径为40mm规格的铸坯所用结晶器。计算出石墨外套长度为380mm、内径为92mm、壁厚为14mm,注液孔直径为10mm、孔数为4;芯子锥度为1°,芯子入口直径为47.34mm,出口直径为36mm,模座厚度为45mm。制造出该结晶器,生产的TP2铜管质量合格。     

超薄热轧窄带钢生产工艺优化

通过粗轧孔型的设计,增加1立2平中轧机组,优化了中轧、精轧规程,改进了轧机轴承配置形式,设计了新式扭转装置.用165mm×165mm、165 mm×225 mm、165mm×280mm三种连铸坯生产出宽210～355mm、厚度1.8mm的超薄热轧窄带钢,优化了产品结构,获得了较好的经济效益.     

HD469-025过桥箱盖缩孔缺陷的解决

过桥箱盖是重卡车桥系统的重要零件,HD469-025过桥箱盖就是其中一种,该产品轮廓尺寸为:585 mm×350 mm×135 mm,主壁厚8 mm,铸件局部厚度达17 mm     

运用均衡凝固模数法设计液压试验平台铸铁件压边浇冒口系统

液压试验平台,材质HT200,铸件重2 800 kg,轮廓尺寸2 400 mm×1 000 mm×275 mm,平板壁厚95 mm,肋条壁厚40 mm,周边框壁厚50 mm,粘土砂,干型。选用直浇道-横浇道-压边冒口系统,运用均衡凝固收缩模数法设计压边冒口体和冒口颈尺寸,运用大孔出流理论计算压边冒口金属液充满高度。计算结果:直浇道φ75 mm,横浇道45/65 mm×70 mm,压边冒口体φ104 mm,高度200 mm,冒口颈尺寸104 mm×8 mm,冒口体浇注过程充满高度80 mm,具有挡渣能力。生产结果表明,铸件无缩孔、气孔、夹渣缺陷,铸件工艺出品率95%。实践证明采用均衡凝固收缩模数法设计液压试验平台浇冒口系统是可行的。     

韶钢四轧厂改轧160mm方坯轧辊强度校核

介绍了韶钢第四轧钢厂将坯料由 15 0mm× 15 0mm方坯改为 16 0mm× 16 0mm方坯时 ,对轧辊强度的校核过程。论证了在原轧机上轧制 16 0mm× 16 0mm方坯的可行性。     

刚性对接裂纹试件和VRC试件拘束度有限元模拟

采用有限元方法研究了试件尺寸对刚性对接裂纹试件和可变拘束裂纹试件拘束度的影响规律.结果表明,两种试件的拘束度均随着厚度的增加而增大,随着厚度由20 mm增加至50 mm,刚性对接裂纹试件中心拘束度由14.87 kN/（mm·mm）增加至20.72 kN/（mm·mm）,可变拘束裂纹试件中心拘束度由10.46 kN/（mm·mm）增加至16.23 kN/（mm·mm）;对于40 mm厚的刚性对接裂纹试件,其拘束试件宽度由125 mm增加至275 mm时,试件的拘束度下降,但拘束试件宽度继续增加,试件的拘束度不再发生显著变化;对于40 mm厚可变拘束裂纹试件,随着拘束试件宽度由125 mm增加至575 mm,其拘束度呈连续下降趋势.     

轨道车辆不锈钢车体典型接头激光焊接工艺特性研究

通过优化两种板厚组合(2?mm+1.5?mm和1.5?mm+2?mm)的不锈钢非熔透型激光搭接焊的焊接工艺参数,实现对多参量耦合工况条件下的激光焊接质量控制,并对其疲劳性能进行研究.运用正交试验方法设计了焊接工艺试验,根据正交试验结果分析两种板厚组合焊接接头的3种关键焊接参数(焊接功率P、焊速v、离焦量f)与抗剪强度之间的关系,得出最优焊接工艺参数,即1.5?mm+2?mm板厚组合:P=3700?W,v=4330?mm/min,f=+4?mm;2?mm+1.5?mm板厚组合:P=3700?W,v=4580?mm/min,f=0?mm,对比分析最佳焊接工艺参数下两种板厚组合激光焊焊接接头的疲劳性能,2?mm+1.5?mm板厚组合焊接接头疲劳强度高于1.5?mm+2?mm板厚组合,为不锈钢车体激光焊接参数的进一步优化及疲劳性能研究提供了参考.