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采用硬脂酸对氢氧化镁[ Mg(OH)2]施行湿法有机化表面改性,将改性后的氢氧化镁加入到聚苯乙烯(PS)中混炼制备无机阻燃型PS - Mg(OH)2复合功能材料.通过X射线衍射(XRD)、红外光谱(FT-IR)、热分析(TG- DSC)和扫描电镜(SEM)等测试手段对氢氧化镁的表面改性机理进行综合分析,通过SEM以及氧指数、拉伸强度等测试方法对PS-Mg(OH)2复合材料的复合效果及性能进行测定.研究结果表明:硬脂酸对氢氧化镁的表面改性本质上是一个化学吸附过程;改性后的氢氧化镁颗粒与PS基体的相容性得到显著改善,复合材料的氧指数(OI)显著提高.当氢氧化镁添加量为PS质量的40%~ 60%时,OI达到25%左右,且材料的力学性能变化不大. 相似文献
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以ZnSiO3和Mg(OH)2按照1∶9的配料比复配成复合阻燃剂,添加到软PVC(聚氯乙烯)树脂中,进行了一系列的力学性能和燃烧性能的测试。结果表明,复合阻燃剂的添加对PVC的物理力学性能影响很少,阻燃性能优异,达到国家规定的难燃材料的标准。此复合阻燃剂低毒,由于复合使用,降低了生产成本。 相似文献
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氢氧化镁用磷腈化合物增效阻燃聚丙烯 总被引:1,自引:0,他引:1
为了以较低成本制得阻燃性能和力学性能皆优的Mg(OH)2无卤低烟阻燃聚丙烯,本试验对微细粒Mg(OH)2复配少量有机磷腈化合物,用较少的添加量对聚丙烯阻燃改性,制得的阻燃聚丙烯材料的氧指数达35.5%,而未复配有机磷腈化合物的比较例的氧指数仅23.5%;同时实例的燃烧发烟变得显著清淡,拉伸强度变化很小,断裂伸长率和缺口冲击强度显著提高。 相似文献
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Mg(OH)2因具有无毒、抑烟等特点而成为极具发展潜力的绿色阻燃剂。但因其在聚合物材料中分散性和相容性差等因素,造成其阻燃率低,限制了其应用。为了解决上述问题,Mg(OH)2阻燃剂制备通常包括常温合成、水热处理和表面改性三步,工艺较为复杂。为此本文拟选择硬脂酸作分散剂,对一步法制备亲油性纳米Mg(OH)2进行了研究。研究发现,当硬脂酸用量为Mg(OH)2理论产量的3%,水热改性温度为160℃,水热改性时间为5h时,可制得结晶完整、分散性好、平均粒径88nm的亲油性纳米Mg(OH)2。 相似文献
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纳米氢氧化镁阻燃剂在软质PVC中的应用研究 总被引:16,自引:0,他引:16
采用不同改性剂对纳米氢氧化镁进行表面改性,通过切片的TEM电镜照片考察了改性前后的粉体在软质PVC体系中的分散情况。研究了纳米氢氧化镁粉体对该体系阻燃性能和机械力学性能的影响,并与微米氢氧化镁粉体进行了比较。实验结果表明:改性后的纳米氢氧化镁粉体在软质PVC体系中有较好分散性;在不同改性剂中,以硬脂酸锌的改性效果较好;改性纳米氢氧化镁的阻燃性能和机械力学性能要优于微米级氢氧化镁;添加量为40克(以100克PVC为基准)时体系的综合性能较好,氧指数可增加8.6%;加入阻燃协效剂,体系的阻燃性能有大幅度的提高,氧指数可增加19.6%。 相似文献
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对纳米Mg(OH)2表面处理,用之阻燃改性尼龙6,测定了Mg(OH)2/PA6体系的燃烧性能和力学性能.结果表明,当Mg(OH)2的用量为40%以上时,Mg(OH)2/PA6的UL-94阻燃性可达V-0,氧指数(LOI)高于30%;当Mg(OH)2的用量为30%时,Mg(OH)2/PA6体系的拉伸强度、弯曲强度、缺口冲... 相似文献
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纳米Mg(OH)2阻燃PP的性能研究 总被引:2,自引:1,他引:1
以微胶囊红磷(MRP)、有机化蒙脱土(OMMT)、SiO2和TiO2等为协效剂,制备了无卤阻燃型PP/纳米Mg(OH):复合材料,并与PP/微米Mg(OH)2复合材料进行比较.氧指数(LOI)测试表明:纳米Mg(OH)2的阻燃效果优于微米Mg(OH)2,OMMT的协效作用最佳.力学性能测试表明:纳米Mg(OH)2阻燃体系的力学性能明显优于微米Mg(OH)2阻燃体系.熔体指数(MI)测试结果表明:随Mg(OH)2含量增加,复合材料的加工性能变差,但纳米Mg(OH)2阻燃体系的加工性能优于微米Mg(OH)2阻燃体系. 相似文献
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Mg(OH)_2阻燃热塑性聚烯烃弹性体的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用5种表面处理剂对氢氧化镁(Mg(OH)2)进行表面改性,并以热塑性聚烯烃弹性体(TPO)为基体树脂,制备了TPO/Mg(OH)2阻燃材料。通过氧指数(OI)、垂直燃烧和拉伸性能测试,研究了表面处理剂的种类、Mg(OH)2用量和粒径等对TPO/Mg(OH)2阻燃材料燃烧性能和力学性能的影响。OI测试结果表明,钛酸酯改性的粒径为2μm的Mg(OH)2使体系的OI达27.8%;改性Mg(OH)2用量为70份时成为难燃材料。垂直燃烧测试结果表明,100份改性Mg(OH)2使材料的燃烧等级达到FV-0级,无法引燃。力学性能测试结果表明,钛酸酯改性的粒径为2μm的Mg(OH)2使材料保持较高的应变;70份的Mg(OH)2使阻燃材料的拉伸屈服应力和拉伸断裂应力达到最大值。 相似文献
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借助HAAKE RHEOCORD 90流变仪分别在140℃、160℃、和180℃3个温度下,研究了LDPE/EVA和LDPE/EVA/Mg(OH)2阻燃复合材料的流变行为。研究结果表明:LDPE/EVA/Mg(OH)2阻燃复合材料的熔体流动行为同LDPE/EVA一样,仍属于非牛顿型假塑性流体流动行为。不同剪切速率下,LDPE/EVA/Mg(OH)2阻燃复合材料与LDPE/EVA粘流活化能相差很小,说明LDPE/EVA/Mg(OH)2阻燃复合材料与LDPE/EVA一样,其熔体粘度对温度不十分敏感。相同温度下,LDPE/EVA/Mg(OH)2阻燃复合材料的挤出膨胀比低于LDPE/EVA,这一特性说明LDPE/EVA/Mg(OH)2阻燃复合材料制品尺寸稳定性较LDPE/EVA有所提高。 相似文献
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氢氧化镁及其复合阻燃体系对LDPE性能的影响 总被引:6,自引:2,他引:6
通过两种氢氧化镁对LDPE性能影响的比较,选出纳米级氢氧化镁作为主阻燃剂,研究了其复合体系对LDPE阻燃性能的影响,结果表明,氢氧化镁复合阻燃体系可使LDPE达到难燃水平。 相似文献
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Mg(OH)_2阻燃剂的表面改性及其在软质PVC中的应用 总被引:3,自引:1,他引:2
通过TEM、BET、IR对改性前后的Mg(OH)2粉体进行表征和测试,确定了最佳表面改性剂和最佳改性工艺条件。结果表明,改性后的Mg(OH)2比表面积由原来的21.5760m2/g增加到29.8008m2/g,颗粒之间的团聚被打开;红外分析进一步说明,表面改性后Mg(OH)2表面有新的化学键形成;最佳改性工艺条件为:改性温度85℃,改性剂用量5%,改性时间0.5h。改性Mg(OH)2阻燃剂和软质PVC有较好的相容性和分散性。 相似文献
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研究了氢氧化镁的表面改性及其在软质聚氯乙烯(PVC)中的应用。通过TEM、BET对改性前后的氢氧化镁进行了表征,通过TG对氢氧化镁进行了热失重分析;考察了氢氧化镁用量对软质PVC体系阻燃性能和力学性能的影响。结果表明:改性氢氧化镁比表面积有所增大;在314~430℃范围内,氢氧化镁失重27.5%;改性氢氧化镁在软质PVC体系中有较好的相容性和分散性;添加40g改性氢氧化镁,体系的氧指数由25.5%提高到27.7%,拉伸强度由23.6MPa下降到18.6MPa,既达到了较好的阻燃效果,又对力学性能的影响不大。 相似文献
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阻燃用Mg(OH)2微胶囊技术 总被引:6,自引:0,他引:6
介绍通过微胶囊技术对Mg(OH)2进行表面处理,提高其与高分子材料的相容性及在高分子材料中的分散性,达到提高其阻燃效果,改善高分子材料物理机械性能的目的。 相似文献
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采用熔融共混法,制备了聚乙烯醇(PVA)/聚乙二醇(PEG)/氢氧化镁[Mg(OH)2]复合材料,利用转矩流变仪考察了复合材料的熔融加工性能;利用差示扫描量热仪(DSC)、热重分析仪(TG)考察了复合材料的热性能;采用注塑成型工艺制备了复合材料标准样条,利用万能电子拉力机、扫描电子显微镜(SEM)等对复合材料力学性能及微观形貌进行了测试分析。结果表明:当复合材料体系配比为PVA/PEG/Mg(OH)2为100/20/8(质量比)时,复合材料能形成良好的复合体系,具有良好的热塑加工性能及力学性能(拉伸强度为33.42MPa,断裂伸长率为224.3%)。 相似文献