16W×19-PWRC—40平行捻钢丝绳研制

平行捻钢丝绳结构紧密,金属密度系数大,结构伸长小,在同规格、同强度条件下,使用寿命比一般金属绳芯线接触钢丝绳高20%～40%,比点接触金属绳芯钢丝绳高1～2倍,破断拉力比一般金属绳芯钢丝绳高12%以上。平行捻钢丝绳结构设计难度大,股与股之间必须设定合理的间隙。利用瓦林吞式圆股配丝原理对1 960 MPa级16W×19-PWRC—40钢丝绳进行研制,通过结构设计、技术参数的确定,运用先进生产工艺,选用优质原材料,成品钢丝绳实测直径41.32 mm,整绳破断拉力为1 438.9 kN,拆股试验表明,合绳后钢丝技术性能指标达到GB8918—2006要求。     

1960 MPa 30 mm 8×K36WS-PWRC(K)钢丝绳研制

平行捻钢丝绳组绳股在绳中等捻距,具有结构伸长小、破断拉力高、柔韧性好及对扭转载荷敏感的特点。分析1 960 MPa 30 mm 8×K36WS-PWRC(K)钢丝绳研制背景及其生产技术难点。介绍钢丝绳工艺设计、工装设计及拉丝、捻股、合绳过程控制等内容,实际生产的钢丝绳工艺参数、捻制质量、破断拉力等产品技术性能符合设计要求,其中钢丝绳实测破断拉力为921 kN,稳定达到了Diepa企业同类产品要求。钢丝绳交付用户经试用效果良好,已实现同类进口产品的国产化替代。     

NAT 8×K26WS+IWRC-28.0mm特高强度压实股钢丝绳生产试制

压实股钢丝绳因具有较高的破断拉力而被应用于多种场合。根据客户技术要求,对NAT 8×K26WS+IWRC-28.0 mm特高强度压实股钢丝绳进行生产试制。通过优化钢丝绳工艺设计,强化拉拔、捻股、合绳等工序质量控制,实际生产工艺参数符合设计要求。经检测,钢丝绳实测破断拉力为736 kN,钢丝绳捻制损失系数为0.818,捻制质量及各项技术性能指标满足要求。     

6×36WS+IWR镀锌钢丝绳生产工艺研究

对6×36WS+IWR镀锌钢丝绳结构进行分析。介绍钢丝绳生产工艺流程,选择72A为镀锌钢丝绳原料;镀锌钢丝用盘条磷化膜面质量控制在3.0～7.0 g/m~2;钢丝热处理过程中,加热炉温度930～970℃,铅液温度570℃;热镀锌过程中,锌槽温度460℃;钢丝绳生产过程中,设置股绳捻距9.0倍,绳捻距6.5倍,钢芯捻向为右同向,股绳捻向为左捻,钢丝绳捻向为右交互捻。研制的6×36WS+IWR-?38 mm镀锌钢丝绳抗拉强度高于1 770 MPa,整绳破断拉力946.72 kN,产品性能满足国标和CCS规范要求。     

6×31WS-PWRC—14微旋转钢丝绳试制

介绍6×31WS-PWRC—14钢丝绳设计、生产过程。钢丝绳主要工艺设计参数:钢丝绳捻距倍数为7,外层1×31WS股捻距倍数为7.5,内层1×7股捻距倍数为7.5;钢丝绳捻制系数为3.07,外层股捻制系数为5.07,内层股捻制系数为3.05。根椐股捻距倍数,确定股中各钢丝直径比,最终计算出各股钢丝直径。给出钢丝绳生产工艺:外层股捻距为33.7～35.1 mm,内层股捻距14.7～15.3 mm,中心股捻距16.9～17.6 mm,钢丝绳捻距为96.6～100.8 mm;预变形器的辊间距一般为钢丝绳捻距的86%～92%,压弯量为钢丝绳直径的1.4～1.6倍。通过改变生产工艺,生产的6×31WS-PWRC—14钢丝绳破断拉力比普通方法捻制的钢丝绳高9.3%,并达到微旋转的要求。     

6SW(36)钢丝绳生产要点

６ＳＷ（３６）是优于普通点接触钢丝绳的先进结构钢绳。文章以６ＳＷ（３６） ２０ｍｍ为例，介绍该产品的生产参数、设备、捻制要点及预变形等。     

40W×7—42多层股钢丝绳的研制

多层股钢丝绳结构紧密,金属密度系数大,生产组织管理和工艺技术难度都较大。利用瓦林吞式圆股配丝原理对40W×7—42钢丝绳进行研制,根据计算,钢丝绳公称抗拉强度取1 670 MPa,钢丝绳的捻距倍数为7倍,股的捻距倍数确定为9倍,钢丝绳直径按钢丝绳公称直径放大1.5%。内层钢丝绳捻向为左交互捻,外层钢丝绳捻向为右交互捻。原料选取70钢盘条,在直进式拉丝机上进行多道次、较小部分压缩率的拉拔。捻制时,合理控制多层股钢丝绳预变形器辊间距和压弯量,钢丝绳采用股喷涂油、绳不涂油的生产方式。成品钢丝绳实测直径43.26mm,钢丝绳破断拉力总和1 459.6 kN,符合用户要求,拆股试验结果表明,合绳后钢丝技术性能指标达到GB 8918—2006要求。     

40W×7—42多层股钢丝绳的研制

多层股钢丝绳结构紧密,金属密度系数大,生产组织管理和工艺技术难度都较大。利用瓦林吞式圆股配丝原理对40W×7—42钢丝绳进行研制,根据计算,钢丝绳公称抗拉强度取1 670 MPa,钢丝绳的捻距倍数为7倍,股的捻距倍数确定为9倍,钢丝绳直径按钢丝绳公称直径放大1.5%。内层钢丝绳捻向为左交互捻,外层钢丝绳捻向为右交互捻。原料选取70钢盘条,在直进式拉丝机上进行多道次、较小部分压缩率的拉拔。捻制时,合理控制多层股钢丝绳预变形器辊间距和压弯量,钢丝绳采用股喷涂油、绳不涂油的生产方式。成品钢丝绳实测直径43.26mm,钢丝绳破断拉力总和1 459.6 kN,符合用户要求,拆股试验结果表明,合绳后钢丝技术性能指标达到GB 8918—2006要求。     

平行捻钢丝绳结构和捻制方法探讨

介绍平行捻钢丝绳的结构、性能特点和捻制关键,指出平行捻钢丝绳具有破断拉力高、结构伸长小和钢芯使用寿命长等特点。实现股在绳中等捻距捻制是制造西鲁式、填充式、瓦林吞式3种基本结构,尤其是大规格钢丝绳的技术关键。     

NK35(W)×K7类阻旋转钢丝绳研制

大吨位机械对钢丝绳承载能力、抗挤压性能、耐磨性能等要求越来越高。NK35(W)×K7类内层压实阻旋转钢丝绳要求公称直径36 mm,公称抗拉强度1 870 MPa,最小破断拉力1 052 k N。介绍了钢丝绳捻制工艺参数的确定。拉丝采用70#、82B热轧盘条,主要生产直径1.93,2.05,1.45,2.00 mm成品钢丝;捻股时钢丝绳各股采用模拉的压实方式。内层绳锻打后实测直径均值26.02 mm,捻距169.12 mm。钢丝绳辊间距一般为捻距的0.90~0.95倍,压弯量为钢丝绳直径的1.7~2.1倍。钢丝绳直径允差控制范围+1%~+4%,钢丝绳实测最小破断拉力1 129k N,满足客户使用要求。     

9×19S+PWRC电梯用钢丝绳的研发及使用

阐述电梯用钢丝绳的发展概况,8×19S+FC作为电梯用钢丝绳的主要结构,适用于楼层较低和速度较慢的电梯;9×19类平行捻结构的钢芯钢丝绳柔软性好,金属填充率高,破断拉力高,结构伸长率低,抗疲劳性能好,适用于高层建筑中的高速电梯用钢丝绳。介绍捻距倍数为7的1570 MPa级9×19S+PWRC—10结构规格钢丝绳的主要技术参数及配丝计算过程,钢丝绳最小破断拉力66.0 kN,结构伸长率不大于1.5%,右交互捻,捻距67.9～72.1 mm;股捻距倍数:外层股为8.5,内层股为8.5,中心股为7。针对该结构钢丝绳结构特点,提出制造、安装和使用维护的注意事项。     

镀锌35(W)×K26WS—62.0 mm高强度多层压实股钢丝绳研制

多层压实股钢丝绳因具有较好的抗旋转性能,在国内许多提升场合使用较多,因其对生产设备的要求较高,生产难度相对较大.对镀锌35(W)×K26WS—62.0 mm高强度多层压实股钢丝绳进行研制,优化钢丝绳工艺设计,确定制绳钢丝技术条件,给出绳中不同层钢丝的直径、公差、力学性能、股和绳的捻距等技术参数及捻制设备选型.新研制钢丝...     

6×9W-FC—20钢丝绳的生产

对GB 8918—2006将6×9W-FC钢丝绳归属6×7类钢丝绳提出质疑,指出6×9W-FC—20钢丝绳生产的难点在于3-3+3股的捻制,该股是平行捻结构,内层由3根Φ1.3 mm钢丝组成,外层由Φ1.90 mm和Φ2.30 mm钢丝组成,粗细钢丝间隔排列,不同层钢丝在股中具有相同的捻距。给出钢丝绳中钢丝的生产工艺和捻股合绳方法及参数,对股绳通过后变形器表面不平整现象进行分析,指出这是由于内层钢丝无间隙的结构决定的,可通过减小捻距和选择合适尺寸的后变形器来解决。     

电气化高速铁路用钢丝绳的研发与生产

介绍电气化高速铁路用钢丝绳的发展概况和技术要求。研制8×29F-PWRC平行捻密实钢丝绳,PWRC结构为(8×7-1×19W)。原料采用高碳钢盘条和304不锈钢盘条,外层股、内层股、中心股直径分别为2.63,1.43,2.42 mm,给出钢丝绳中各钢丝的直径和生产工艺。所研制的直径9.50 mm钢丝绳,抗拉强度1 960MPa,最小破断拉力达到82.5 kN,与国际通用的12×7-12×3-12×3-1×19W结构电气化高速铁路用钢丝绳进行对比,展示出所研制钢丝绳结构和性能等方面的优势。     

6×19S+FC圆股钢丝绳参数设计之探讨

分析研究表明:对于6×19S+FC结构的钢丝绳而言钢丝绳捻距倍数与其捻制系数之间、股捻距倍数与捻制系数之间、股捻距倍数与股中钢丝直径比之间存在隐含的数学关系,利用数理统计的方法给出了这一结构钢丝绳的股径、丝径简明的计算公式,本文提供的方法,也为解决根据生产实际而合理设计钢丝绳的结构参数开拓了一条思路。     

驳船钢丝绳质量改进

驳船钢丝绳使用中易出现早期压扁与断丝,原因是其在无绳槽卷筒上多层缠绕时不能整齐排列。提高驳船钢丝绳使用寿命的措施:尽可能消除捻制应力,重视钢丝绳生产过程中的润滑,控制钢丝绳实际直径,采用压实股钢芯等。采取相应预防措施后,钢丝绳质量得到改善,达到国际先进水平。还需要进一步研究钢芯参数合理设计与钢丝绳紧密捻制技术。     

6×K36WS+IWRC—30干熄焦用压实股钢丝绳生产

干熄焦用钢丝绳由于受气体侵蚀、粉尘黏附、红焦烘烤等原因,恶劣的工作环境对钢丝绳的综合性能要求很高。介绍6×K36WS+IWRC—30干熄焦用压实股钢丝绳试制过程,给出干熄焦提升用钢丝绳生产技术要求。选用直径8.0 mm SWRH77A盘条作为制绳钢丝原料,针对不同层成品钢丝直径选择的半成品钢丝直径分别为3.40,4.30,5.30,6.50 mm。拉丝采用多道次、小压缩率方法,股绳生产中采用股淋油,钢丝绳表面涂进口油脂,股绳捻距79.2～83.3 mm,左交互捻钢丝绳整绳破断拉力达784 kN,右交互捻钢丝绳整绳破断拉力达831 kN。使用表明该钢丝绳满足用户要求,可替代进口钢丝绳。     

6×7- WSC类钢丝绳扭矩系数计算

钢丝绳扭转与其结构参数有关,能使提升系统钢丝绳产生扭绞而中断其有效使用.扭转效应强弱采用扭矩系数来描述,对扭矩系数进行定义,指出影响钢丝绳扭矩系数的因素是捻角、捻制圆半径和捻制方向.推导6×7 - WSC类钢丝绳扭矩系数的计算公式,钢丝绳中所有扭矩系数的代数和为整个钢丝绳的扭矩系数.以6×7-WSC-12钢丝绳为例,计...     

8×84WSNS+IWR—120高强度镀锌钢丝绳的生产

为满足海洋船舶用户对高强度、粗直径镀锌钢丝绳的要求,以宝钢77A热轧盘条为原料,拉丝采用直进式拉丝机,使用热镀锌工艺,捻制时严格控制预、后变形器的三辊间距及压弯量,采用定径装置控制钢丝绳直径,生产直径120 mm多丝复合结构8×84WSNS+ IWR镀锌钢丝绳,给出股、芯的规格及钢丝直径等技术参数.所生产的钢丝绳的最小...     

18×7类不旋转钢丝绳预变形器设计

针对不旋转钢丝绳的生产要求,对可调式锥型预变形器进行结构和工艺设计。辊轮材质选择GCr15,轴采用50Cr。以18×7+FC-?7.15 mm钢丝绳为例,对可调式锥型预变形器进行预变形器角度、前盘锥头处直径、最小中心距、中盘和后盘锥头处直径、辊轮尺寸等参数进行计算。股绳压弯量大小通过滑块装置调整,各股变形量一致,从而保证钢丝绳的捻制质量,提高了工作效率。预变形器经试用,捻制出符合标准的18×7类不旋转钢丝绳。